Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Гидравлический расчет
Расчет выполняют в следующем порядке. 1. Сначала находят диаметры трубопроводов всех ответвлений сети (см. рис. 39): =0, 132 м; 0, 132 м; 0, 172 м; 0, 177 м. Расчетный диаметр округляют в меньшую сторону до стандартного значения из следующего ряда d, м: 0, 100; 0, 110; 0, 125; 0, 140; 0, 160; 0, 180; 0, 200; 0, 225; 0, 250; 0, 280; 0, 315; 0, 355; 0, 400; 0, 450; 0, 500; 0, 560; 0, 630; 0, 710. Округленные значения диаметров ответвлений: 0, 125 м; 0, 125 м; 0, 16 м; 0, 16 м. 2. Находят поток воздуха в точках врезки ветвей в сборный трубопровод (участок от отсоса ветви 1 до вентилятора). Тогда поток воздуха в сборном трубопроводе Qст i, можно найти следующим образом: в начале в точке а (см. рис. 39): Qст а = Qmin 1 = 840 м3/ч; в точке б врезки ветви 2: Qст б = Qст а + Qmin 2 = 840+840 = 1680 м3/ч; в точке в врезки ветви 3 Qст в = Qст б + Qmin 3 = 1680 + 1500 = 3180 м3/ч; в точке г врезки ветви 4 Qст г = Qст в + Qmin 4 = 3180 + 1600 = 4780 м3/ч. 3. Определяют массовый поток перемещаемых древесных частиц в точках врезки ветвей в сборный трубопровод: в начале в точке а: Ма = М 1 =68, 64 кг/ч; в точке б врезки ветви 2: Мб = Ма + М 2 = 68, 64+68, 64 = 137, 26 кг/ч; в точке в врезки ветви 3 Мв = Мб + М 3 = 137, 26+149, 5 = 286, 78 кг/ч; в точке г врезки ветви 4 Мг = Мв + М 4 = 286, 78+191 = 477, 78 кг/ч; 4. Минимально допустимая скорость воздуха в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд (принимается максимальное значение из двух объединенных потоков): vаб = vmax 1 = 17 м/с; vбв = МАХ (17; 17) = 17 м/с; vвг = МАХ (17; 18) = 18 м/с; vгд = МАХ (18; 18) = 18 м/с; 5. Расчетный диаметр сборного трубопровода на участках аб, бв, вг, гд: 0, 132 м; = 0, 187 м; = 0, 250 м; = 0, 306 м. Расчетные диаметры округляют в меньшую сторону до стандартных значений: 0, 125 м; 0, 18 м; 0, 25 м; 0, 28 м. 6. С округлением диаметров трубопроводов до стандартных значений скорость воздуха в трубопроводах изменяется. В связи с этим находится уточненная скорость воздуха: – в ветвях, м/с = 19, 03 м/с; = 19, 03 м/с; = 20, 74 м/с; = 22, 13 м/с; – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд = 19, 03 м/с; 18, 36 м/с; 18, 01 м/с; 21, 58 м/с. 7. Массовая концентрация древесных частиц в аэросмеси: – в ветвях: = 0, 068 кг/кг; 0, 068 кг/кг; 0, 083 кг/кг; 0, 099 кг/кг; – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд: = 0, 068 кг/кг; 0, 068 кг/кг; 0, 075 кг/кг; 0, 083 кг/кг. 8. Число Рейнольдса для воздуха: – в ветвях: = 159656, 4; 159656, 4; 222734, 9; 237583, 9; – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд: =159656, 4; 221745; 302206, 7; 405589, 6. 9. Коэффициент сопротивления трения воздуха на прямолинейных участках: – в ветвях: = =0, 021; l 2 =0, 021; l 3 =0, 019; l 4 =0, 019; – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд: = =0, 021; lбв =0, 019; lвг =0, 017; lгд =0, 017; 10. Динамическое давление воздуха: – в ветвях, Па: =217, 3; 217, 3; 258, 1: 293, 7 – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд, Па: = 217, 3; 202, 2; 194, 6; 279, 5. 11. Потери давления на трение воздуха на прямых участках: – в ветвях, Па: = 125, 2; 125, 2; 161, 2; 147, 3; – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд, Па: = 125, 2; 95, 3; 6, 8; 61, 5. 12. Потери давления в отсосах ветвей, Па: = 207, 9; 207, 9; 269, 4; 324, 9. 13. Потери давления в отводах. Для аспирационной системы, когда расходная концентрация аэросмеси m £ 0, 2 кг/кг значения коэффициентов местного сопротивления отводов принимаются по табл. 3 при R/d = 2, где R – радиус поворота осевой линии отвода; d – диаметр трубопровода. Потери давления в отводах, Па: – для ветвей: = 32, 6; 32, 6; 77, 4; 44, 1; – в сборном трубопроводе на участках аб, бв, вг, гд, Па: = 32, 6; 26, 3; 0; 83, 8. 14. Потери давления в тройниках (в точках врезки). Значения коэффициентов местного сопротивления тройников принимаются по табл. 21. Таблица 21 Коэффициенты местного сопротивления xтр штанообразных тройников
Потери давления в тройниках при угле врезки 30° и xтр =0, 28, Па: = 0; 56, 6; 54, 5; 78, 3. 15. Полная потеря давления: – в ветвях, Па: = = 467, 3; 467, 3; 642, 7; 681, 9; – в сборном трубопроводе в конце участков аб, бв, вг, гд, Па: 467, 3; = = 600, 4; 607, 9; 770, 2. Примечание. За ветвь с номером 1 следует принять ту из первых двух, для которой потеря давления Dрв будет максимальной. 16. Потери давления в точках вреза для соответствующих ветвей и участков сборного трубопровода должны быть одинаковы ( ; ; ). Находим погрешность в потерях давления в точках вреза ветвей в сборный трубопровод = 0%; 7, 3 %; 10, 9 % (в ветвях 3 и 4 потери давления больше, чем в точках врезки). Погрешность не должна превышать 5%. Для каждой точки вреза надо добиться указанного соотношения. Для уменьшения потери давления в ветви можно несколько увеличить объем отсасываемого воздуха (до 2%) и увеличить диаметр трубопровода. При этом надо следить, чтобы уточненная скорость воздуха не стала бы меньше минимального допускаемого значения. Для увеличения потери давления в ветви можно уменьшить диаметр трубопровода или поставить диафрагму. Увеличим в отсосах 3 и 4 расход воздуха до 1650 м3/ч и, выполнив перерасчет, получим потери давления при d 3 =0, 18 м и d 4 =0, 18 м; 195 Па; 195 Па: – в ветвях, Па: 467, 3; 467, 3; 540, 5; 561, 5; – в сборном трубопроводе в конце участков аб, бв, вг, гд, Па: 467, 3; 600, 4; 608, 6; 783, 7. Получим погрешности 0 %; -11, 1 %; - 8, 4 %. Сейчас в ветвях 3 и 4 потери давления стали меньше, чем в точках врезки. Для выравнивания давлений в ветвях 3 и 4 поставим диафрагмы. 17. Диаметр одинарной диафрагмы d1D, м: = = 0, 159; 0, 162 м.
|