Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
3.1.3.1 Геометрические характеристики приведенного сечения Круглое очертание пустот заменим эквивалентным квадратным со стороной . Размеры расчетного двутаврового сечения: - толщина полок ; - ширина ребра ; - ширина полок см. . Рисунок 3.2 – К расчету плиты перекрытия по предельным состояниям второй группы При площадь приведенного сечения составит: Статический момент приведенного сечения относительно нижней: Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения: ; Момент инерции сечения относительно его центра тяжести: Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне равен: ; то же, по верхней зоне: ; Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны: ; Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения составит: , где М - изгибающий момент от полной нормативной нагрузки, Р2 – усилие обжатия с учетом потерь : . Эксцентриситет усилия обжатия равен: , принимаем : . Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны, составляет: . Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне: . Для симметричных сечений при . Тогда ; . 3.1.3.2 Потери предварительного напряжения арматуры При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры . Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры равны: Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , так как при агрегатно-поточной технологии форма нагревается вместе с изделием. Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе натяжения равны 0. Потери от трения арматуры об огибающие приспособления поскольку напрягаемая арматура не отгибается. Потери от быстронатекающей ползучести определяется в зависимости от соотношения . . Из этого условия устанавливается передаточная прочность . Усилие обжатия с учетом потерь вычисляется по формуле: ; Напряжение в бетоне при обжатии: ; Передаточная прочность бетона: ; Так как Принимаем , тогда . Сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия P1 (без учета изгибающего момента от собственной массы плиты): ; Так как , то потери от быстронатекающей ползучести равны: . Первые потери . Вторые потери. Потери от усадки бетона . Потери от ползучести бетона вычисляются в зависимости от соотношения , где находится с учетом первых потерь. ; При и ; Вторые потери: Полные потери: Так как , окончательно принимаем . . 3.1.3.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования третьей категории, коэффициент надежности по нагрузке . Расчет производится из условия: Нормативный момент от нагрузки: . Момент образования трещин по способу ядровых моментов определяется по формуле: , где ядровый момент усилия обжатия: . Так как , то в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок образование трещин не происходит. 3.1.3.4 Расчет прогиба плиты Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно нормам принимается равным: ; Определение прогиба при эстетических требованиях к конструкции производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке по формуле: , где для свободно опертой балки коэффициент равен: - - при равномерно распределенной нагрузке; - - при двух равных моментах по концам балки от силы обжатия. Кривизна от постоянной и длительной нагрузки: ; - момент от соответствующей внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящего через центр тяжести приведенного сечения. - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности более 40%; - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона; Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом : ; Поскольку напряжение обжатия бетона верхнего волокна: ; то есть верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны, обусловленной выгибом плиты вследствие усадки бетона и ползучести от усилия предварительного обжатия, принимаем деформации крайнего сжатого волокна . , где Прогиб от постоянной и длительной нагрузок составит: Вывод: Прогиб не превышает предельную величину: 0, 43 см < 2, 99 см. Плита прогибается на незначительную высоту (0, 43см) и работает без трещин в растянутой зоне.
|