Главная страница
Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Условные обозначения. g – выход продукта, проц.
g – выход продукта, проц.
Ad – зольность продукта, проц.
Q – производительность по твердому, т/ч
n – удельный расход воды, м3/т·ч
V – расход воды, м3/ч
W p – влажность продукта, проц.
q – количество магнетита, т/ч
с – концентрация
i – количество оборудования
F – площадь рабочей поверхности, м3
Wc – расход суспензии, м3/ч
КС – кондиционная суспензия
НКС – некондиционная суспензия
1 e sxE6WfGCcx8tIhC1GUNzRYMr2I4msWWlwRXKVN1yRYgG/Jf3cQVy+FpHayD8HJXmirflCrWVRnNF kytg3n7CFcpUHXCF7zMZhic2HdiVtLNPyQY9H26yzCYSSw7NFZorXnqetMW6Qu2FOhWu4Aei4XA5 l4PlQXh2er1Zhuvmcf2LfwAAAP//AwBQSwMEFAAGAAgAAAAhALBx0E/iAAAADAEAAA8AAABkcnMv ZG93bnJldi54bWxMj0FLw0AQhe+C/2EZwZvdbNPUErMppainItgK4m2bTJPQ7GzIbpP03zs96Wnm 8R5vvsnWk23FgL1vHGlQswgEUuHKhioNX4e3pxUIHwyVpnWEGq7oYZ3f32UmLd1InzjsQyW4hHxq NNQhdKmUvqjRGj9zHRJ7J9dbE1j2lSx7M3K5beU8ipbSmob4Qm063NZYnPcXq+F9NOMmVq/D7nza Xn8Oycf3TqHWjw/T5gVEwCn8heGGz+iQM9PRXaj0omWt4gVHNcxXPG8BlcTPII68LZNoATLP5P8n 8l8AAAD//wMAUEsBAi0AFAAGAAgAAAAhALaDOJL+AAAA4QEAABMAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAFtD b250ZW50X1R5cGVzXS54bWxQSwECLQAUAAYACAAAACEAOP0h/9YAAACUAQAACwAAAAAAAAAAAAAA AAAvAQAAX3JlbHMvLnJlbHNQSwECLQAUAAYACAAAACEAHJWAnjMGAAD2PwAADgAAAAAAAAAAAAAA AAAuAgAAZHJzL2Uyb0RvYy54bWxQSwECLQAUAAYACAAAACEAsHHQT+IAAAAMAQAADwAAAAAAAAAA AAAAAACNCAAAZHJzL2Rvd25yZXYueG1sUEsFBgAAAAAEAAQA8wAAAJwJAAAAAA== " o: allowincell="f"> СЫРЬЕВАЯ БАЗА
Таблица 1.1 - ситовый состав пласта 6 - 6а, марка ГЖ
В процентах
Класс, мм
| Продукты
| Выход
| Зольность
| > 150
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 1, 6
-
0, 6
| 10, 5
-
75, 4
| ИТОГО:
| 2, 2
| 28, 2
| 100 – 150
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 1, 1
-
0, 7
| 9, 7
-
72, 3
| ИТОГО:
| 1, 8
| 34, 04
| 50 – 100
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 5, 4
-
1, 1
| 8, 3
-
| ИТОГО:
| 6, 5
| 18, 74
| 25 – 50
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 12, 7
-
1, 2
| 8, 5
-
72, 4
| ИТОГО:
| 13, 9
| 14, 02
| 13 – 25
| УГОЛЬ
| 15, 0
| 17, 5
| > 13
| ИТОГО:
| 39, 4
| 17, 83
| 6 – 13
3 – 6
1, 3 – 3
0, 15 – 1, 3
| УГОЛЬ
УГОЛЬ
УГОЛЬ
УГОЛЬ
| 15, 0
13, 7
17, 2
9, 7
| 17, 5
18, 6
19, 1
| 0, 15 – 13
| ИТОГО:
| 55, 6
| 18, 7
| 0 – 0, 15
| УГОЛЬ
| 5, 0
| 18, 5
| 0 – 13
| ИТОГО:
| 60, 6
| 18, 68
| РЯДОВОЙ
| ВСЕГО:
|
| 18, 34
|
Максимальный размер кусков – 300 мм
Участие в шихте – 60 %
Таблица 1.3 – ситовый состав пласта 7 - 7а, марка ГЖ
В процентах
Класс, мм
| Продукты
| Выход
| Зольность
| > 150
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 1, 3
-
0, 3
| 8, 6
-
82, 8
| ИТОГО:
| 1, 6
| 22, 51
| 100 – 150
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 2, 2
-
1, 0
| 10, 3
-
79, 3
| ИТОГО:
| 3, 2
| 31, 86
| 50 – 100
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 4, 8
-
1, 6
| 8, 8
-
82, 4
| ИТОГО:
| 6, 4
| 27, 2
| 25 – 50
| УГОЛЬ
СРОСТКИ
ПОРОДА
| 17, 7
-
2, 0
| 15, 8
-
80, 0
| ИТОГО:
| 19, 7
| 22, 32
| 13 – 25
| УГОЛЬ
| 8, 0
| 19, 3
| > 13
| ИТОГО:
| 38, 9
| 23, 29
| 6 – 13
3 – 6
1, 3 – 3
0, 15 – 1, 3
| УГОЛЬ
УГОЛЬ
УГОЛЬ
УГОЛЬ
| 12, 3
22, 8
12, 3
10, 0
| 20, 8
20, 5
20, 6
18, 9
| 0, 15 – 13
| ИТОГО:
| 57, 4
| 20, 31
| 0 – 0, 15
| УГОЛЬ
| 3, 7
| 17, 6
| 0 – 13
| ИТОГО:
| 61, 1
| 20, 15
| РЯДОВОЙ
| ВСЕГО:
|
| 21, 37
|
Максимальный размер кусков – 300 мм
Участие в шихте – 40 %
Таблица 1.2 – Фракционный состав пласта 6 - 6а, марка ГЖ
В процентах
Плотность фракции, кг/м3
| > 100 мм
| 50-100мм
| 25-50 мм
| 13-25 мм
| 6-13 мм
| 3-6 мм
| 1, 3-3 мм
| 0, 15-1, 3мм
| 0-0, 15мм
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| 8
| 9
| 10
| 11
| 12
| 13
| 14
| 15
| 16
| 17
| 18
| 19
| Менее 1300
1300-1400
1400-1500
1500-1600
1600-1800
Более 1800
| 14, 6
31, 3
15, 0
5, 0
9, 5
24, 6
| 4, 8
8, 8
18, 2
32, 5
44, 7
76, 3
| 66, 4
7, 7
2, 3
0, 5
3, 9
19, 2
| 2, 2
10, 9
23, 2
32, 0
42, 8
73, 3
| 46, 0
33, 2
5, 5
2, 8
3, 3
9, 2
| 3, 8
6, 2
17, 5
27, 2
45, 8
75, 8
| 56, 6
10, 1
14, 3
3, 4
3, 9
11, 7
| 4, 6
11, 0
19, 7
27, 2
40, 7
72, 3
| 66, 6
10, 1
4, 3
3, 4
3, 9
11, 7
| 5, 8
10, 7
15, 6
34, 3
43, 6
77, 1
| 66, 4
7, 7
2, 3
0, 5
3, 9
19, 2
| 2, 0
10, 9
23, 2
32, 0
42, 7
73, 3
| 60, 5
12, 2
3, 5
4, 5
5, 0
14, 3
| 5, 1
11, 3
18, 2
23, 3
39, 1
76, 9
| 39, 4
26, 1
12, 4
4, 2
8, 2
9, 7
| 5, 7
11, 2
18, 6
28, 9
43, 3
80, 0
| -
-
-
-
-
-
| -
-
-
-
-
-
| Итого:
|
| 30, 8
|
| 18, 7
|
| 14, 0
|
| 17, 5
|
| 17, 5
|
| 18, 6
|
| 19, 1
|
| 20, 0
| -
| -
|
Таблица 1.4 – Фракционный состав пласта 7 - 7а, марка ГЖ
Плотность фракции, кг/м3
| > 100 мм
| 50-100мм
| 25-50 мм
| 13-25 мм
| 6-13 мм
| 3-6 мм
| 1, 3-3 мм
| 0, 15-1, 3мм
| 0-0, 15мм
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| gкл
| Аd
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | Менее 1300
1300-1400
1400-1500
1500-1600
1600-1800
Более 1800
| 5, 0
54, 7
7, 7
3, 0
2, 3
27, 3
| 3, 3
6, 3
16, 4
25, 0
34, 1
81, 8
| 5, 0
56, 0
7, 7
3, 0
2, 3
26, 0
| 3, 3
6, 3
16, 4
25, 0
34, 7
79, 6
| 6, 8
60, 9
6, 6
2, 4
2, 4
20, 9
| 2, 8
5, 8
17, 2
24, 2
34, 6
76, 8
| 16, 8
53, 7
7, 4
2, 6
3, 7
15, 8
| 2, 9
6, 0
16, 5
25, 0
36, 5
78, 3
| 19, 9
49, 6
6, 6
2, 6
4, 1
17, 2
| 2, 8
6, 2
17, 8
27, 2
39, 0
79, 6
| 20, 9
48, 7
6, 7
3, 0
3, 9
16, 8
| 2, 4
6, 0
17, 8
27, 8
42, 5
79, 7
| 30, 2
38, 1
6, 3
4, 7
4, 1
16, 6
| 2, 5
6, 0
18, 1
25, 1
43, 8
81, 0
| 17, 2
45, 8
8, 9
7, 9
4, 9
15, 3
| 2, 5
5, 5
16, 6
26, 3
36, 0
69, 5
| -
-
-
-
-
-
| -
-
-
-
-
-
| | Итого:
|
| 28, 7
|
| 27, 2
|
| 22, 3
|
| 19, 3
|
| 20, 8
|
| 20, 5
|
| 20, 6
|
| 18, 9
| -
| -
| |
В процентах
2 ОБРАБОТКА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
Исходными данными для расчета технической характеристики являются ситовый и фракционный состав углей двух пластов 6 - 6а и 7 - 7а. Участие пластов в шихте соответственно 60% и 40%. Данные приведены в таблицах 1.1 – 1.4. В соответствии проводится обработка исходных ситовых и фракционных анализов пластов и расчет характеристики шихты и машинных классов, что является основой для расчета теоретического баланса продуктов обогащения и дальнейших расчетов.
К составлению последующих таблиц предъявляются следующие требования:
- сумма выходов всех классов должна быть 100 %;
- сумма произведений выходов классов на зольность должна равняться произведению суммы выходов всех классов, т.е. 100 % на зольность угля всего класса:
å gкл × Ad = 100 × Adкл
Таблица 2.1 – Ситовый состав шихты пластов 6 - 6а и 7 - 7а, марка ГЖ
Класс, мм
| Пласт 6 - 6а
| Пласт 7 – 6-7а
| Шихта
| gкл
| gш
| Аd
| gш Аd
| gкл
| gш
| Аd
| gш Аd
| gш
| Аd
| gш Аd
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| > 150
| 2, 20
| 1, 32
| 28, 20
| 37, 22
| 1, 60
| 0, 64
| 22, 51
| 14, 41
| 1, 96
| 26, 34
| 51, 63
| 100 – 150
| 1, 80
| 1, 08
| 34, 04
| 36, 76
| 3, 20
| 1, 28
| 31, 86
| 40, 78
| 2, 36
| 32, 86
| 77, 55
| 50 – 100
| 6, 50
| 3, 90
| 18, 74
| 73, 09
| 6, 40
| 2, 56
| 27, 20
| 69, 63
| 6, 46
| 22, 09
| 142, 72
| 25 – 50
| 13, 90
| 8, 34
| 14, 02
| 116, 93
| 19, 70
| 7, 88
| 22, 32
| 175, 88
| 16, 22
| 18, 05
| 292, 81
| 13 – 25
| 15, 00
| 9, 00
| 17, 50
| 157, 50
| 8, 00
| 3, 20
| 19, 30
| 61, 76
| 12, 20
| 17, 97
| 219, 26
| 6 – 13
| 15, 00
| 9, 00
| 17, 50
| 157, 50
| 12, 30
| 4, 92
| 20, 80
| 102, 34
| 13, 92
| 18, 67
| 259, 84
| 3 – 6
| 13, 70
| 8, 22
| 18, 60
| 152, 89
| 22, 80
| 9, 12
| 20, 50
| 186, 96
| 17, 34
| 19, 60
| 339, 85
| 1, 3 – 3
| 17, 20
| 10, 32
| 19, 10
| 197, 11
| 12, 30
| 4, 92
| 20, 60
| 101, 35
| 15, 24
| 19, 58
| 298, 46
| 0, 15 – 1, 3
| 9, 70
| 5, 82
| 20, 00
| 116, 40
| 10, 00
| 4, 00
| 18, 90
| 75, 60
| 9, 82
| 19, 55
| 192, 00
| 0 – 0, 15
| 5, 00
| 3, 00
| 18, 50
| 55, 50
| 3, 70
| 1, 48
| 17, 60
| 26, 05
| 4, 48
| 18, 20
| 81, 55
| Итого:
| 100, 00
| 60, 00
| 18, 35
| 1100, 90
| 100, 00
| 40, 00
| 21, 37
| 854, 76
| 100, 00
| 19, 56
| 1955, 67
| В процентах
Таблица 2.2 – Ситовый состав машинных классов до дробления
классов более 150 мм.
В процентах
| Класс, мм
| g
| Аd
| g × Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| Более 150
| 1, 960
| 26, 343
| 51, 632
| 13-150
| 37, 240
| 19, 665
| 732, 334
| 1, 3-13
| 46, 500
| 19, 315
| 898, 152
| 0, 15-1, 3
| 9, 820
| 19, 552
| 192, 000
| 0-0, 15
| 4, 480
| 18, 203
| 81, 548
| Итого:
| 100, 000
| 19, 557
| 1955, 666
|
Выход машинных классов после дробления крупного класса:
gi после дробл. = gi до дробл. + хi; (2.1)
где хi - увеличение выхода i-го класса после дробления крупного класса более 150 мм.
Зольность машинных классов после дробления класса +150 мм находим по формуле:
Аdi после дробл. = (gi до дробл. × Аdi до дробл. + хi × Ad+150) / gi после дробл. (2.2)
Таблица 2.3 – Ситовый состав машинных классов после дробления
классов более 150 мм.
В процентах
| Класс, мм
| g
| Аd
| g × Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| 13-150
| 37, 984
| 19, 796
| 751, 946
| 1, 3-13
| 47, 430
| 19, 453
| 922, 641
| 0, 15-1, 3
| 10, 016
| 19, 685
| 197, 172
| 0-0, 15
| 4, 570
| 18, 362
| 83, 907
| Итого:
| 100, 000
| 19, 557
| 1955, 666
|
На предприятиях Кузбасса величина образующегося шлама колеблется от 7 до 15 % и зависит от способа добычи и степени механизации, от способа и дальности транспортирования угля от забоя до обогатительных машин, а так же от сорта и марки угля.
Таблица 2.4 – Ситовый состав машинных классов с учетом истирания
В процентах
| Класс, мм.
| До истирания
| После истирания
| g
| Аd
| g × Ad
| g
| Аd
| g × Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| 13-150
| 37, 984
| 19, 796
| 751, 946
| 32, 810
| 19, 796
| 649, 512
| 1, 3-13
| 47, 430
| 19, 453
| 922, 641
| 40, 969
| 19, 453
| 796, 954
| 0, 15-1, 3
| 10, 016
| 19, 685
| 197, 172
| 8, 652
| 19, 685
| 170, 312
| 0-0, 15
| 4, 570
| 18, 362
| 83, 907
| 17, 570
| 19, 288
| 338, 887
| Итого:
| 100, 000
| 19, 557
| 1955, 667
| 100, 000
| 19, 557
| 1955, 667
| Для расчета, при опытных данных, принимают увеличение выхода класса 0-0, 15мм на 13% за счет истирания других классов.
Для перерасчета выходов определяют коэффициент коррекции выхода класса с учетом истирания (0, 86377512).
Для построения кривых обогатимости по машинным классам составляем таблицы 2.8, 2.9, 2.10 и 2.11 по данным табл. 2.7.
По данным таблиц 2.8, 2.9, 2.10 и 2.11 согласно ГОСТ 4790-80 строим кривые обогатимости для машинных классов.
(для машинного класса 0, 15-150 мм строим только две кривые обогатимости: кривую зольностей элементарных фракций λ и кривую всплывших фракцийβ)
Таблица 2.5 – Фракционный состав машинных классов до дробления классов более 150 мм
Плотность, кг/м3
| Класс 13 - 150 мм
| Класс 1, 3-13 мм
| g кл
| gш
| Аd
| gш · Аd
| g кл
| gш
| Аd
| gш · Аd
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| > 1300
| 34, 756
| 12, 943
| 3, 721
| 48, 158
| 47, 455
| 22, 067
| 4, 013
| 88, 554
| 1300 - 1400
| 34, 821
| 12, 967
| 6, 555
| 85, 001
| 24, 854
| 11, 557
| 7, 258
| 83, 878
| 1400 - 1500
| 8, 190
| 3, 050
| 18, 398
| 56, 112
| 4, 695
| 2, 183
| 17, 986
| 39, 264
| 1500 - 1600
| 2, 687
| 1, 001
| 26, 576
| 26, 591
| 3, 106
| 1, 444
| 27, 364
| 39, 521
| 1600 - 1800
| 3, 428
| 1, 277
| 40, 649
| 51, 899
| 4, 186
| 1, 947
| 41, 602
| 80, 987
| < 1800
| 16, 118
| 6, 002
| 76, 152
| 457, 088
| 15, 703
| 7, 302
| 77, 510
| 565, 985
| Итого:
| 100, 000
| 37, 240
| 19, 464
| 724, 849
| 100, 000
| 46, 500
| 19, 316
| 898, 190
|
В процентах
Таблица 2.6 – Фракционный состав машинных классов после дробления классов более 150 мм
Плотность, кг/м3
| Класс 13 - 150 мм
| Класс 1, 3-13 мм
| g кл
| gш
| Аd
| gш · Аd
| g кл
| gш
| Аd
| gш · Аd
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| 8
| 9
| > 1300
| 34, 298
| 13, 028
| 3, 721
| 48, 473
| 47, 269
| 22, 419
| 4, 013
| 89, 970
| 1300 - 1400
| 34, 821
| 13, 227
| 6, 555
| 86, 700
| 24, 854
| 11, 788
| 7, 258
| 85, 555
| 1400 - 1500
| 8, 190
| 3, 111
| 18, 398
| 57, 234
| 4, 695
| 2, 227
| 17, 986
| 40, 049
| 1500 - 1600
| 2, 687
| 1, 021
| 26, 576
| 27, 122
| 3, 106
| 1, 473
| 27, 364
| 40, 311
| 1600 - 1800
| 3, 428
| 1, 302
| 40, 649
| 52, 937
| 4, 186
| 1, 986
| 41, 602
| 82, 606
| < 1800
| 16, 576
| 6, 296
| 76, 152
| 479, 480
| 15, 890
| 7, 536
| 77, 510
| 584, 150
| Итого:
| 100, 000
| 37, 984
| 19, 796
| 751, 946
| 100, 000
| 47, 430
| 19, 453
| 922, 641
| В процентах
Плотность кг/м3
| Класс 13 - 150 мм
| Класс 1, 3 - 13 мм
| Класс 0, 15 - 1, 3 мм
| Класс 0, 15 - 150 мм
| gкл
| gш
| Аd
| gш× Аd
| gкл
| gш
| Аd
| gш× Аd
| gкл
| gш
| Аd
| gш× Аd
| gкл
| gш
| Аd
| gш× Аd
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| < 1300
| 34, 30
| 11, 25
| 3, 72
| 41, 87
| 47, 27
| 19, 37
| 4, 01
| 77, 71
| 30, 17
| 2, 61
| 4, 96
| 12, 95
| 40, 31
| 33, 23
| 3, 99
| 132, 53
| 1300-1400
| 34, 82
| 11, 42
| 6, 56
| 74, 89
| 24, 85
| 10, 18
| 7, 26
| 73, 90
| 34, 12
| 2, 95
| 8, 08
| 23, 87
| 29, 79
| 24, 56
| 7, 03
| 172, 66
| 1400-1500
| 8, 19
| 2, 69
| 18, 40
| 49, 44
| 4, 69
| 1, 92
| 17, 99
| 34, 59
| 10, 97
| 0, 95
| 17, 94
| 17, 03
| 6, 74
| 5, 56
| 18, 18
| 101, 06
| 1500-1600
| 2, 69
| 0, 88
| 26, 58
| 23, 43
| 3, 11
| 1, 27
| 27, 36
| 34, 82
| 5, 71
| 0, 49
| 27, 43
| 13, 55
| 3, 21
| 2, 65
| 27, 11
| 71, 79
| 1600-1800
| 3, 43
| 1, 12
| 40, 65
| 45, 73
| 4, 19
| 1, 72
| 41, 60
| 71, 35
| 6, 86
| 0, 59
| 41, 17
| 24, 42
| 4, 16
| 3, 43
| 41, 22
| 141, 50
| > 1800
| 16, 58
| 5, 44
| 76, 15
| 414, 16
| 15, 89
| 6, 51
| 77, 51
| 504, 57
| 12, 17
| 1, 05
| 74, 54
| 78, 49
| 15, 77
| 13, 00
| 76, 70
| 997, 23
| Итого:
| 100, 0
| 32, 81
| 19, 80
| 649, 51
| 100, 0
| 40, 97
| 19, 45
| 796, 95
| 100, 0
| 8, 65
| 19, 69
| 170, 31
| 100, 0
| 82, 43
| 19, 61
| 1616, 78
|
Таблица 2.7 – Фракционный состав машинных классов с учетом истирания.
В процентах
Таблица 2.8 – Данные для построения кривых обогатимости
класса 13 – 150 мм
В процентах
Плотность фракций
| Выход
| Зольность
| Суммарный выход
| γ
| Ad
| Всплывшие
| Потонувшие
| γ
| Ad
| γ
| Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| < 1300
| 11, 25
| | 3, 72
| | 11, 25
| | 3, 72
| | 32, 81
| | 19, 80
|
| 1300-1400
| 11, 42
| | 6, 56
| | 22, 68
| | 5, 15
| | 21, 56
| | 28, 19
|
| 1400-1500
| 2, 69
| | 18, 40
| | 25, 37
| | 6, 55
| | 10, 13
| | 52, 58
|
| 1500-1600
| 0, 88
| | 26, 58
| | 26, 25
| | 7, 22
| | 7, 45
| | 64, 92
|
| 1600-1800
| 1, 12
| | 40, 65
| | 27, 37
| | 8, 60
| | 6, 56
| | 70, 07
|
| > 1800
| 5, 44
| | 76, 15
| | 32, 81
| | 19, 80
| | 5, 44
| | 76, 15
|
| Итого:
| 32, 81
|
| 19, 80
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.9 – Данные для построения кривых обогатимости
класса 1, 3 – 13 мм
В процентах
Плотность фракций
| Выход
| Зольность
| Суммарный выход
| γ
| Ad
| Всплывшие
| Потонувшие
| γ
| Ad
| γ
| Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| < 1300
| 19, 37
| | 4, 01
| | 19, 37
| | 4, 01
| | 40, 97
| | 19, 45
|
| 1300-1400
| 10, 18
| | 7, 26
| | 29, 55
| | 5, 13
| | 21, 60
| | 33, 29
|
| 1400-1500
| 1, 92
| | 17, 99
| | 31, 47
| | 5, 92
| | 11, 42
| | 56, 51
|
| 1500-1600
| 1, 27
| | 27, 36
| | 32, 74
| | 6, 75
| | 9, 50
| | 64, 31
|
| 1600-1800
| 1, 72
| | 41, 60
| | 34, 46
| | 8, 48
| | 8, 22
| | 70, 02
|
| > 1800
| 6, 51
| | 77, 51
| | 40, 97
| | 19, 45
| | 6, 51
| | 77, 51
|
| Итого:
| 40, 97
|
| 19, 45
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.10 – Данные для построения кривых обогатимости
класса 0, 15 – 1, 3 мм
В процентах
Плотность фракций
| Выход
| Зольность
| Суммарный выход
| γ
| Ad
| Всплывшие
| Потонувшие
| γ
| Ad
| γ
| Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| < 1300
| 2, 61
| | 4, 96
| | 2, 61
| | 4, 96
| | 8, 65
| | 19, 685
|
| 1300-1400
| 2, 95
| | 8, 08
| | 5, 56
| | 6, 62
| | 6, 04
| | 26, 05
|
| 1400-1500
| 0, 95
| | 17, 94
| | 6, 51
| | 8, 27
| | 3, 09
| | 43, 21
|
| 1500-1600
| 0, 49
| | 27, 43
| | 7, 01
| | 9, 62
| | 2, 14
| | 54, 42
|
| 1600-1800
| 0, 59
| | 41, 17
| | 7, 60
| | 12, 08
| | 1, 65
| | 62, 52
|
| > 1800
| 1, 05
| | 74, 54
| | 8, 65
| | 19, 69
| | 1, 05
| | 74, 54
|
| Итого:
| 8, 65
|
| 19, 685
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.11 – Данные для построения кривых обогатимости класса 0, 15 – 150 мм
В процентах
Плотность фракций
| Выход
| Зольность
| Суммарный выход
| γ
| Ad
| Всплывшие
| Потонувшие
| γ
| Ad
| γ
| Ad
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| < 1300
| 33, 23
| | 3, 99
| | 33, 23
| | 3, 99
| | 82, 43
| | 19, 61
| | 1300-1400
| 24, 56
| | 7, 03
| | 57, 79
| | 5, 28
| | 49, 20
| | 30, 17
| | 1400-1500
| 5, 56
| | 18, 18
| | 63, 35
| | 6, 41
| | 24, 64
| | 53, 22
| | 1500-1600
| 2, 65
| | 27, 11
| | 66, 00
| | 7, 24
| | 19, 08
| | 63, 44
| | 1600-1800
| 3, 43
| | 41, 22
| | 69, 43
| | 8, 92
| | 16, 43
| | 69, 29
| | > 1800
| 13, 00
| | 76, 70
| | 82, 43
| | 19, 61
| | 13, 00
| | 76, 70
| | Итого:
| 82, 43
|
| 19, 614
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|