Данные примера

УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛЕННИЮ ЗАДАНИЯ

.

По данным примера определяем:

размеры ячейки: ширина – 15, 4 м,

длина – 70, 5 м;

размеры ОРУ: ширина – 15, 4· 12 = 184.8 м,

длина – 70, 5 м.

2. Выбрать место установки и высоту молниеотводов – они должны обеспечивать зону защиты на высоте шинных порталов по всей территории ОРУ, также должны быть защищены линейные порталы. Эффективность определенных указанным ниже способом зон защиты молниеотводов подтверждена длительным опытом эксплуатации и оценивается как 0, 995.

Объекты высотой h_x, находящиеся внутри образуемого молниеотводами прямоугольника, защищены в том случае, если диагональ прямоугольника D удовлетворяет условию:

, (1)

где h_x – высота защищаемого объекта, а внешняя часть зоны защиты определяется так же, как и зона защиты системы двух молниеотводов (рис. 4). В рассматриваемом примере молниеотводы целесообразно расположить на линейных порталах (рис.5).

Рис.1 План открытого РУ220 кВ.

Таблица 2.

Размеры типового ОРУ выполненного по схеме: с двумя основными

и третьей обходной системами шин

Рис.2. Поперечный разрез ячейки ОРУ 220 кВ по присоединению блока.

Рис.3. Схема заполнения ячейки ОРУ 220 кВ по отходящей линии.

Рис. 4. Построение зоны защиты двух стержневых молниеотводов.

, (2)

, (3)

. (4)

Для молниеотводов высотой 30 – 100 м вводится поправочный коэффициент p, учитывающий снижение защитного действия:

, (5)

где h – высота молниеотвода, м. При h ≤ 30 м p = 1.

Минимально необходимую высоту молниеотводов ОРУ можно определить из следующих условий:

Исходя из формулы (1), при h_x = 16, 5м (высота линейных порталов) и

p = 1, высота молниеотводов составляет:

м,

м,

где n – количество ячеек между молниеотводами.

Исходя из формул (3, 4), при h_x = 11 м (высота шинных порталов) и

p = 1, высота молниеотводов составляет:

м, м,

м

Из расчетов видно, что минимальная высота молниеотводов, обеспечивающая в рассматриваемом примере надежную защиту от ПУМ, должна составлять 25, 8 м, но для удобства расчетов и увеличения надежности защиты примем высоту h = 26 м.

Зона защиты одиночного молниеотвода определяются на уровне:

шинных порталов м, линейных порталов м.

Рассчитаем зону защиты молниеотводов 1-2; 2-3; 4-5; 5-6:

расстояние между молниеотводами: а = 4·15.4 = 61.6 м.

м,

на уровне шинных порталов: h_x = 11 м,

м,

на уровне линейных порталов: h_x = 16, 5 м,

м,

Рассчитаем зону защиты молниеотводов 1-4; 2-5; 3-6:

расстояние между молниеотводами: а = м.

м,

на уровне шинных порталов: h_x = 11 м,

м,

на уровне линейных порталов: h_x = 16, 5 м,

м.

3. Осуществить расчет сопротивления заземляющего устройства и сопротивления заземления естественных заземлителей. Согласно требованию ПУЭ сопротивление заземлителя опоры, при удельном сопротивлении грунта 100< < 500 Ом·м, в любое время года должно быть R _оп ≤ 15 Ом.

Расчетное значение удельного сопротивления для слоя сезонных изменений:

, (6)

где - сезонный коэффициент.

Рис.5 Зона защиты ОРУ 220 кВ на высоте h_x = 11и 16, 5 м.

В табл.3 приведены значения для средней полосы России (II климатическая зона) при толщине слоя сезонных изменений м в условиях зимы (для расчета рабочих и защитных заземлителей) и в условиях грозового сезона “лето” (для расчета заземлений грозозащиты).

Таблица 3.

Значения сезонного коэффициента

Таким образом, для рассматриваемого примера расчетное значение удельного сопротивления – летом

= 150·1, 4 = 210 Ом·м,

зимой = 150·2, 7 = 405 Ом·м.

В целях улучшения растекания тока, заземлители закладываются в грунт на глубину 0, 5 – 1 м и более (для вертикальных заземлителей это глубина закладки верхней кромки), т.к. на глубине грунт в меньшей степени подвержен высыханию в жаркие летние месяцы года.

Следует выбрать заземлитель опоры в виде 2-х горизонтальных лучей и 3-х вертикальных электродов длиной 5м и диаметром 20 мм (см. рис. 6).

Рис. 6. Сечение n-лучевого заземлителя опоры с вертикальными электродами

Сопротивление n-лучевого заземлителя с вертикальными электродами рассчитывается по формуле

, (7)

где А – коэффициент подобия зависящий от числа лучей и диаметра к длине,

– коэффициент зависящий от отношений и , которые выбираются из [2, стр. 66]:

; ; => А = 0, 75 (рис.3-13),

; => = 0, 42 (рис.3-16).

Расчет сопротивления заземлителей в двухслойном грунте ведется по соответствующим расчетным эквивалентным сопротивлениям , при которых имеет ту же величину, что и не в однородном грунте. При этом зависит от соотношения и , глубины границы их раздела, а также глубины распространения электрического поля заземлителя, которое определяется размерами и формой заземлителя:

[2, рис. 3-14]; ;

=> => Ом·м (лето),

=> => Ом·м (зима).

Тогда для лета Ом, для зимы - Ом.

Расчет сопротивления петли «трос – опора» осуществляется по формуле

, (8)

где – сопротивление заземления опоры,

км – длина пролета линии,

Ом/км – удельное сопротивление троса С – 70 (табл. 4),

– число грозозащитных тросов на линиях.

Соответственно

для лета Ом,

для зимы Ом.

Сопротивление естественных заземлителей:

, (9)

для лета: Ом,

для зимы: Ом.

Таблица 4

Удельные сопротивления тросов

Тип троса	С – 50	С – 70	С – 85
, Ом/км	3, 7	2, 4	1, 9

4. Выполнить расчет заземляющего устройства и сопротивления заземления искусственных заземлителей. При достаточной густоте сетки, что характерно для современных подстанций, R практически не зависит от диаметра и глубины укладки электродов и подсчитывается по эмпирической формуле

. (11)

Длину вертикальных электродов рекомендуется брать в пределах 3–10 м. Устанавливаются они по периметру контура заземления в узлах сетки. Шаг сетки контура заземления рекомендуется принимать в пределах 5 – 10 м.

Горизонтальные электроды прокладываются на глубине 0, 7 м. по периметру ОРУ и между ячейками,

Длина горизонтальных электродов L = 2·184+11·70.5 = 1143 м,

где S – площадь, занимаемая ОРУ,

Ом·м,

=> А = 0, 44 [Л – 2], где длина вертикальных электродов, в этом случае

Ом.

Стационарное сопротивление заземления подстанции

.

5. Определить импульсное сопротивление заземляющего контура во время грозового сезона , (12)

где импульсный коэффициент, который рассчитывается по формуле:

, (13)

где кА – среднестатистическое значение тока молнии для РТ.

Ом.

6. Определение грозоупорности подстанции производится по ожидаемому числу лет безаварийной работы М. В настоящее время в качестве критерия эффективности защиты подстанции от грозовых перенапряжений принимается значение М, на порядок превосходящее расчетный срок эксплуатации оборудования подстанции (у трансформатора ~ 25 лет) и измеряющееся сотнями лет -

, (14)

где – коэффициент, учитывающий вероятность прорыва молнии в зону защиты молниеотводов (зона защиты молниеотводов рассчитывается с надежностью 0, 995).

– коэффициент, учитывающий вероятность отключения подстанции из–за набегающих с ЛЭП волн грозовых перенапряжений, т.к. считается, что установленные на подстанции защитные аппараты (ОПН, РВ, РТ) обеспечивают 100% защиту от набегающих с ЛЭП волн грозовых перенапряжений.

– коэффициент, учитывающий вероятность отключения подстанции из-за перекрытия с молниеотвода на ошиновку при протекании тока молнии через молниеотвод при прямом ударе молнии в молниеотвод.

, (15)

где – вероятность отключения подстанции.

В свою очередь вероятность отключения подстанции определяется как

(16)

где – вероятность того, что возникшее перекрытие перейдет в устойчивое короткое замыкание ,

– вероятность перекрытия, определяется как вероятность появления критического тока молнии со значением:

, (17)

где – для линии с одним тросом,

– для линии с двумя тросами,

– высота линейного портала,

– 50% импульсное разрядное напряжение для гирлянды изоляторов определяется, исходя из числа изоляторов в гирлянде.

В соответствии с примером степень загрязненности атмосферы – I, тогда эффективная удельная длина пути утечки для РУ 150 кВ:

см/кВ, [Л–1, табл.6-2.]

В этом случае следует выбрать изолятор ПС 6 – А имеющий следующие параметры [Л–1, табл.6-1]:

мм – строительная высота изолятора,

мм – диаметр тарелки изолятора,

мм – геометрическая длина пути утечки,

– поправочный коэффициент.

Число изоляторов в гирлянде определяется по формуле

, (18)

В этом случае число изоляторов в гирлянде выбирается равным 14 шт.

Длина гирлянды составляет: м,

по рис. 6-8 [Л–1] определяем кВ.

Критический ток молнии в этом случае определяется как

кА. (19)

Вероятность появления такого тока молнии определяется как вероятность импульсного перекрытия линейной изоляции

, (20)

.

Число ударов молнии в молниеотводы ОРУ в год, при средней грозовой деятельности 30 ч/год:

, (21)

где А и В – длина и ширина подстанции,

h – наибольшая высота молниеотвода,

уд/год.

При этих знанчениях

,

.

Ожидаемое число лет безаварийной работы:

года.

Вывод: Из расчетов видно, что выбранное количество и месторасположение молниеотводов, является необходимым и достаточным условием надежной защиты ОРУ от ПУМ. Расчеты также показали, что ожидаемое число лет безаварийной работы – 707 года является хорошим показателем грозоупорности подстанции.

ЛИТЕРАТУРА