Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Розрахунок стержня центрально-стиснутої металевої колони

Практичне заняття № 09

Визначення розмірів центрально-навантаженого армованого цегляного стовпа

Змн.    
Аркуш   Лист    
№ документа  
Підпис Разраб.    
Дата  
Аркуш  
  .  
5.06010101 ПР 09   Провер.    
Розробив  
.
Викладач ПодпКлековкин   ись    
Коростельова
 
  Реценз.    
.  
 
   
 
  Визначення розмірів центрально-навантаженого армованого цегляного стовпа  
Літ.    
Аркушів    
   
ДМТ гр. БЕ    



Практичне заняття № 06

Розрахунок стержня центрально-стиснутої металевої колони

Завдання:.

Підібрати переріз центрально-стиснутої колони, виконаної з повнотілої глиняної цегли пластичного пресування. і цементно-вапняного розчину Коефіцієнт надійності по відповідальності приймаємо =0, 95;

 

1. Вхідні данні:

Таблиця 1-Вхідні данні

Початкові букви прізвища, імені, по батькові Подовжня стискувальна сила, Nр, кН Розрахункова висота стовпа l 0, м Марка цегли Марка розчину Розміри поперечного перерізу b*h, см Діаметр арматури для сіток d, мм
             

(Примітка: приймаємо з додатку 1, таблиця 1)

 

 

Рисунок 1. Розрахункова схема колони.

Зм мм.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Лист
 
5.06010101 ПР 09  


2. Послідовність розрахунку

2.1. Визначаємо навантаження з урахуванням коефіцієнта надійності по відповідальності:

N = Nр ∙ = кН

2.2. Визначаємо розрахунковий опір кладки за таблицею 2, додаток 1:

2.3. Пружна характеристика кладки за таблицею 3, додаток 1.

ɑ =

2.4. Визначаємо площу колони:

А = А =b*h = см2 = м2;

2.5. В залежності від розміру площі колони та згідно примітки1 додатку 1 розрахунковий опір кладки необхідно помножити на коефіцієнт умови роботи γ с = ________

 

2.6. Гнучкість колони

h - меньший розмір прямокутного перетина.

2.7. Визначаємо коефіцієнт поздовжнього вигину (таблиця 4) φ:

2.7.1. Розрахунок інтерполяції:

 

 

2.8. Коефіцієнт mg=1, так як менший розмір перетину h> 30 см.

 

2.9. Визначаємо несучу спроможність цегляного стовпа:

Ф = mg∙ φ ∙ γ с∙ А, кН;

Ф =

Зм мм.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Лист
 
5.06010101 ПР 09  


N > Ф; N =________кН > Ф =_________кН;

 

Висновок. Несуча здатність не забезпечена.

 

2.10. Для забезпечення несучої здатності застосовуємо сітчасте армування. Арматурні сітки виконуємо з арматури класу Вр-I діаметром ______ мм, встановлюємо сітки в кожному ряду кладки, крок сіток S=7, 7 см.

 

2.11. Виписуємо нормативне і розрахункові опори арматури (таблиця 8):

Rsn = ______ МПа, Rs= _________ МПа;

Площа перерізу стержня арматури Ast = 0, 071 см 2; розрахункове і нормативне опори арматури необхідно множити на коефіцієнт умов роботи γ cs = _____ (див. таблицю 9).

Rs∙ γ cs= =_______МПа=_______кН/см2;

Rsn∙ γ cs= =_______МПа=_______кН/см2;

2.12. Знаходимо відношення:
a = N/ Ф =, яке показує, у скільки разів слід збільшити розрахунковий опір для забезпечення міцності.

 

2.13. Визначаємо необхідну розрахунковий опір армованої кладки:
Rsk = R∙ a = кН / см2.

 

2.14. визначаємо необхідний відсоток армування μ:

 

Зм мм.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Лист
 
5.06010101 ПР 09  


μ =

Зм мм.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Лист
 
5.06010101 ПР 09  
приймаємо значення коефіцієнта μ = __________%.

2.15. Знаходимо необхідний крок стрижнів арматури (розміри ячейки) в сітці з рівняння
c = 2∙ Ast∙ 100/μ ∙ S= см;

приймаємо сітки з кроком стержнів с = _________ мм (кратно 5 мм).

2.16. Уточнюємо отриманий відсоток армування:

μ = 2∙ Ast∙ 100/с∙ S= %

2.17. Уточнюємо отримане в результаті армування розрахунковий опір кладки

Rsk=R∙ γ c+ = кН / см2

2.18. Перевіряємо прийнятий коефіцієнт армування:

μ =________% > μ min=0.1%;

μ mах=50∙ R∙ γ с / = %;

прийнятий коефіцієнт армування μ =_________% < μ mах=_________%

 

15. Визначаємо пружну характеристику армованої кладки ɑ sk:

ɑ sk= ɑ

 

= кН / см2

 

16. За таблицею4 визначаємо коефіцієнт поздовжнього вигину, враховуючи отримане значення пружної характеристики ɑ sk = ____________ і гнучкості λ h = ________________;

Розрахунок інтерполяції:

 

 

17. Перевіряємо несучу здатність,


N = ___________ кН < mg∙ φ ∙ ∙ А, кН

 

 

Зм мм.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Лист
 
5.06010101 ПР 09  

 

 


Рисунок 2 Конструктивна схема стовпа та арматурної сітки.

Висновок. ________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________.

 


Зм мм.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Лист
 
5.06010101 ПР 09  


Додаток 1

Таблиця 1-Вхідні данні

Початкові букви прізвища, імені, по батькові Подовжня стискувальна сила, N, кН Розрахункова висота стовпа l 0, м Марка цегли Марка розчину Розміри поперечного перерізу b*h, см Діаметр арматури для сіток d, мм
             
А, Й, У   4.5     51*51  
Б, К, Ф   4.6     51*51  
В, Л, Х   4.7     51*64  
Г, М, Ц   4.8     51*64  
Д, Н, Ч   4.9     64*64  
Е, О, Ш   5.0     64*64  
Є, П, Щ   5.1     51*64  
Ж, Р, Ї   5.2     51*64  
З, С, Ю   5.3     51*51  
І, Т, Я   5.4     51*64  

Примітка: Вихідні дані слід приймати за першими буквами прізвища-з колонки 1; 3; імені –2, 5; по батькові - 4.

Додаток 1

*

Додаток 1

 

Таблиця 4- Коефіцієнт поздовжнього вигину

Гибкость коефіцієнт поздовжнього вигину j при упругих характеристиках кладки a
lh li              
          0, 98 0, 94 0, 9 0, 82
    0, 98 0, 96 0, 95 0, 91 0, 88 0, 81 0, 68
    0, 95 0, 92 0, 9 0, 85 0, 8 0, 7 0, 54
    0, 92 0, 88 0, 84 0, 79 0, 72 0, 6 0, 43
    0, 88 0, 84 0, 79 0, 72 0, 64 0, 51 0, 34
    0, 85 0, 79 0, 73 0, 66 0, 57 0, 43 0, 28
    0, 81 0, 74 0, 68 0, 59 0, 5 0, 37 0, 23
    0, 77 0, 7 0, 63 0, 53 0, 45 0, 32 -
    0, 69 0, 61 0, 53 0, 43 0, 35 0, 24 -
    0, 61 0, 52 0, 45 0, 36 0, 29 0, 2 -
    0, 53 0, 45 0, 39 0, 32 0, 25 0, 17 -
    0, 44 0, 38 0, 32 0, 26 0, 21 0, 14 -
    0, 36 0, 31 0, 26 0, 21 0, 17 0, 12 -
    0, 29 0, 25 0, 21 0, 17 0, 14 0, 09 -
    0, 21 0, 18 0, 16 0, 13 0, 1 0, 07 -
    0, 17 0, 15 0, 13 0, 1 0, 08 0, 05 -
    0, 13 0, 12 0, 1 0, 08 0, 06 0, 04 -
Примечания: 1. Коэффициент j при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции. 2. Коэффициент j для отношений lh, превышающих предельные (пп. 6.16 - 6.20), следует принимать при определении jс (п. 4.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами. 3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле (4), могут быть менее 200.

 


 

Додаток 1

Таблиця 7-Граничні гнучкості при стиску Додаток 1

 

Таблиця 8- Нормативні і розрахункові опори арматури ПЕРЕДЕЛАТЬ

 

Таблица 9- Коэффициенты условий работы уcs, в зависимости от вида армирования конструкций

Вид армирования конструкций Коэффициенты условий работы ycs для арматуры классов
A-I А-II Bp-I
1. Сетчатое армирование 0, 75 - 0, 6
2. Продольная арматура в кладке:      
а) продольная арматура растянутая      
б) то же, сжатая 0, 85 0, 7 0, 6
в) отогнутая арматура и хомуты 0, 8 0, 8 0, 6
3. Анкеры и связи в кладке:      
а) на растворе марки 25 и выше 0, 9 0, 9 0, 8
б) на растворе марки 10 и ниже 0, 5 0, 5 0, 6
Примечания: 1. При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления, приведенные в СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, принимаются не выше, чем для арматуры классов А-II или соответственно Bp-I. 2. При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы ycs1, приведенным в табл. 33.

Примітка 1СНиП. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 - 8, следует умножать на коэффициенты условий работы ус, равные:

а) 0, 8 - для столбов и простенков площадью сечения 0, 3 м2 и менее;

б) 0, 6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;

в) 1, 1 - для блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (у ³ 1800 кг/м3);

0, 9 - для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

0, 8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;

0, 7 - для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485-89;

г) 1, 15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

д) 0, 85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

 

 

Приклад оформлення рисунка 2

 

 

<== предыдущая лекция | следующая лекция ==>
Розрахунок нагельного з’єднання | Психология. Курс лекций
Поделиться с друзьями:

mylektsii.su - Мои Лекции - 2015-2024 год. (0.018 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал