Система

Сопротивление системы:

где: S_кз, МВА − мощность короткого замыкания

3. Расчёт продольной дифференциальной защиты генератора

Назначение: защита от междуфазных коротких замыканий в обмотке статора

Для генератора СВ-1190/250-48 трансформаторы тока, установленные в нейтрали и на линейных выводах имеют одинаковые коэффициенты трансформации, и их вторичные токи в нормальном режиме работы одинаковы по величине и противоположны по направлению.

Рис. 1. Схема установки ТТ для гидрогенератора СВ-1190/250-48

Ток небаланса, возникающий в номинальном режиме работы защищаемого генератора:

где - коэффициент однотипности ТТ ( если сквозным током обтекаются ТТ с одинаковыми коэффициентами трансформации), - полная максимальная погрешность ТТ .

Минимальный ток срабатывания защиты:

где - коэффициент надежности.

Принимаем минимальный ток срабатывания защиты 486 А. Определим уставку защиты, устанавливаемую в относительных номинальных единицах:

Принимаем уставку по минимальному току срабатывания защиты т.е. минимально возможную.

Ток блокировки, при превышении которого защита должна надёжно блокироваться, определяется исходя из допустимой перегрузки защищаемого генератора. Согласно ПТЭ электрических станций и сетей при непосредственном охлаждении обмотки статора и продолжительности перегрузки не более 1 мин. допустимая кратность перегрузки составляет 1, 5.

Тогда ток блокировки:

- коэффициент надежности

Определим уставку защиты, устанавливаемую в относительных номинальных единицах:

Принимаем уставку по току блокирования

Максимальный ток небаланса в защите при протекании по плечам защиты токов, равных току блокирования:

Минимальный коэффициент торможения, при котором обеспечивается селективная работа защиты:

Поскольку значение коэффициента торможения, устанавливаемое в защите, лежит в диапазоне от 0, 2 до 0, 5, принимаем к установке .

Для определения уставки дифференциальной отсечки необходимо определить максимальные токи небаланса при расчётном внешнем коротком замыкании и при асинхронном ходе защищаемого генератора.

Максимальный ток внешнего короткого замыкания протекает по защищаемому генератору при трёхфазном коротком замыкании на выводах низшего напряжения трансформатора блока. Ток короткого замыкания в этом режиме составляет:

Рис.2 Исходная схема замещения

Расчет тока асинхронного режима:

Производится аналогично расчету тока КЗ, но с заменой сопротивления Х^”_d сопротивлением X^’_d

Расчет тока КЗ в точке К-1:

Эквивалентные сопротивления

Полное эквивалентное сопротивление точки К-1:

Рис.3 Эквивалентная схема замещения

Ток асинхронного режима:

Ток короткого замыкания в этом режиме составляет:

Максимальный ток при асинхронном ходе генератора:

Расчётным является больший из полученных токов.

Максимальный расчетный ток небаланса:

Минимальный ток срабатывания дифференциальной отсечки:

Определяем уставку защиты, устанавливаемую в относительных номинальных единицах:

Принимаем уставку по току срабатывания дифференциальной отсечки минимально возможную