Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Резервуарные и баллонные установки СУГ
|
|
8.1 Требования настоящего раздела распространяются на проектирование систем газоснабжения СУГ от резервуарных и баллонных установок, а также на проектирование испарительных установок и установок по смешению СУГ с воздухом.
Для резервуарных установок следует применять стальные резервуары цилиндрической формы, устанавливаемые подземно или надземно.
В резервуарах следует предусматривать уклон не менее 2 ‰ в сторону сборника конденсата, воды и неиспарившихся остатков. При этом сборник конденсата не должен иметь выступов над нижней образующей резервуара, препятствующих полному сбору и удалению конденсата воды и неиспарившихся остатков.
Для надземной установки разрешается предусматривать как стационарные, так и транспортабельные (съемные) резервуары, наполняемые СУГ на ГНС.
8.2 Производительность резервуаров вместимостью 2, 5 и 5 м3 при подземном расположении и естественном испарении следует определять по рисунку 7.
I — резервуар 5 м3, заполнение 85 %; II — резервуар 5 м3, заполнение 50 %; III — резервуар 5 м3, заполнение 35 % и резервуар 2, 5 м3, заполнение 50 %; IV — резервуар 2, 5 м3, заполнение 85 %; V — резервуар 2, 5 м3, заполнение 35 %
Рисунок 7 — Номограмма для определения производительности резервуара сжиженного газа вместимостью 2, 5 и 5 м3 (подземного)
Пример. Дано: давление газа — 0, 04 МПа (0, 4 кгс/см2); содержание пропана — 60 %; температура грунта — 270 К; теплопроводность грунта — 2, 33 Вт/(м·К); заполнение 35 %.
Находим производительность резервуаров — 2 м3/ч по линии А—Б—В—Г—Д—Е—Ж (рисунок 7).
Примечание. Для резервуаров большей вместимости их производительность следует определять опытным путем.
8.3 Для учета теплового воздействия подземных резервуаров, расположенных на расстоянии не более 1 м один от другого, полученную по номограмме производительность следует умножить на коэффициент теплового воздействия m в зависимости от числа резервуаров в установке:
| Число резервуаров в установке | Значение коэффициента теплового воздействия т |
| 0, 93 | |
| 0, 84 | |
| 0, 74 | |
| 0, 67 | |
| 0, 64 |
При числе резервуаров больше восьми значение коэффициента m определяется экстраполяцией.
8.4 Производительность резервуаров вместимостью 600, 1000, 1600 л при надземном расположении определяется теплотехническим расчетом исходя из условий теплообмена с воздухом или по таблице 16.
Таблица 16
| Содержание пропана в сжиженных газах, % | 600 л | 1000 л | 1600 л | |||||||||||||||
| Температура наружного воздуха, °С | ||||||||||||||||||
| -30 | -20 | -10 | -30 | -20 | -10 | -30 | -20 | -10 | ||||||||||
| — | — | — | — | 0, 7 | 2, 3 | — | — | — | — | 1, 1 | 3, 5 | — | — | — | — | 1, 5 | 4, 7 | |
| — | — | — | — | 1, 4 | 3, 0 | — | — | — | — | 2, 3 | 4, 7 | — | — | — | — | 3, 0 | 6, 4 | |
| — | — | — | 0, 3 | 2, 0 | 3, 7 | — | — | — | 0, 5 | 3, 4 | 5, 9 | — | — | — | 1, 0 | 4, 6 | 8, 0 | |
| — | — | — | 1, 1 | 2, 7 | 4, 3 | — | — | — | 1, 7 | 4, 6 | 7, 0 | — | — | — | 2, 8 | 6, 3 | 9, 3 | |
| — | — | 0, 2 | 1, 8 | 3, 4 | 5, 0 | — | — | 0, 3 | 2, 8 | 5, 6 | 8, 2 | — | — | 0, 4 | 4, 3 | 7, 8 | 11, 4 | |
| — | — | 0, 9 | 2, 6 | 4, 0 | 5, 6 | — | — | 1, 4 | 4, 0 | 6, 8 | 9, 3 | — | — | 1, 9 | 5, 9 | 9, 4 | 13, 2 | |
| — | — | 1, 7 | 3, 2 | 4, 8 | 6, 3 | — | — | 2, 8 | 5, 0 | 8, 0 | 10, 6 | — | — | 3, 8 | 7, 5 | 11, 1 | 14, 8 | |
| — | 0, 7 | 2, 4 | 4, 0 | 5, 4 | 7, 0 | — | 2, 5 | 5, 3 | 7, 3 | 10, 2 | 13, 0 | — | 3, 5 | 7, 3 | 10, 8 | 14, 3 | 16, 5 | |
| — | 1, 5 | 3, 3 | 4, 7 | 6, 1 | 7, 6 | — | 2, 5 | 5, 3 | 7, 3 | 10, 2 | 13, 0 | — | 3, 5 | 7, 3 | 10, 8 | 14, 3 | 18, 2 | |
| 0, 5 | 2, 2 | 4, 0 | 5, 4 | 6, 8 | 8, 2 | 0, 8 | 3, 6 | 6, 4 | 8, 6 | 11, 5 | 14, 2 | 1, 1 | 5, 0 | 8, 9 | 12, 4 | 15, 8 | 19, 8 | |
| 1, 2 | 2, 9 | 4, 7 | 6, 1 | 7, 5 | 9, 0 | 1, 9 | 4, 7 | 7, 5 | 9, 6 | 12, 5 | 15, 1 | 2, 7 | 6, 6 | 10, 4 | 14, 0 | 17, 5 | 21, 8 | |
| Примечание. При температурах, отличающихся от приведенных в таблице 16, производительность следует определять экстраполяцией. |
8.5 Расчетный часовой расход сжиженных газов 
, кг/ч, при газоснабжении жилых зданий следует определять по формуле (25)
, (25)
где n — число жителей, пользующихся газом, чел. При отсутствии данных n принимается по числу газифицируемых квартир и коэффициенту семейности, принятому по данным администрации газифицируемого района;
— коэффициент суточной неравномерности потребления газа в течение года (при наличии в квартирах газовых плит = 1, 4; при наличии плит и проточных водонагревателей = 2, 0);
Qy — годовой расход газа на одного человека в тепловых единицах, кДж/год (ккал/год), принимается по ГОСТ 51617 (приложение А);
— показатель часового максимума суточного расхода — 0, 12;
— теплота сгорания газа, кДж/год (ккал/год).
Расчетный часовой расход сжиженных газов для общественных, административных и производственных зданий определяется по тепловой мощности газоиспользующего оборудования.
8.6 На газопроводе паровой фазы, объединяющем подземные резервуары, предусматривают установку отключающего устройства между группами резервуаров на высоте не менее 0, 5 м от земли. Арматуру и КИП резервуарных установок защищают от повреждений и атмосферных воздействий запирающимися кожухами.
8.7 Установку предохранительных сбросных клапанов (ПСК) предусматривают на каждом резервуаре, а при объединении резервуаров в группы (по жидкой и паровой фазам) — на одном из резервуаров каждой группы.
8.8 Пропускную способность ПСК следует определять расчетом в соответствии с ГОСТ 12.2.085.
8.9 Испарительные установки предусматривают в случаях, когда резервуарные установки с естественным испарением и резервуарные установки с грунтовыми испарителями не обеспечивают расчетную потребность в газе.
Испарительные установки необходимо оборудовать КИП, а также регулирующей и предохранительной арматурой, исключающей выход жидкой фазы из испарительной установки в газопровод паровой фазы и повышение давления паровой и жидкой фаз выше допустимого. Испарительные установки, для которых в качестве теплоносителя предусматривается горячая вода или водяной пар, должны быть оборудованы сигнализацией о недопустимом снижении температуры теплоносителя.
Температура паровой фазы не должна превышать температуру начала полимеризации непредельных углеводородов (70 °С) с отложением образовавшихся продуктов на поверхности испарителя, а жидкой фазы — минус 45 °С.
В элементах испарительной установки, включая регулятор давления, запорно-предохранительный клапан и трубопроводы, предусматривают мероприятия по предупреждению образования конденсата и кристаллогидратов.
8.10 Испарительные установки подразделяются на проточные, обеспечивающие получение паровой фазы постоянного состава в специальных теплообменных аппаратах (испарителях), и емкостные с испарением сжиженных газов непосредственно в расходных резервуарах с помощью специальных погружных нагревателей (регазификаторов).
Проточные и емкостные испарительные установки рекомендуется предусматривать с подземными резервуарами. Допускается использовать испарительные установки с надземными резервуарами при условии нанесения соответствующей тепловой изоляции на их наружную поверхность.
При испарении СУГ непосредственно в подземных резервуарах с помощью регазификаторов предусматривают систему автоматической защиты от снижения уровня жидкой фазы в резервуаре ниже минимально допустимой, а также от повышения температуры жидкой фазы в резервуаре по сравнению с температурой окружающего грунта сверх допустимой величины.
8.11 При использовании в испарительных установках электронагрева электрооборудование должно соответствовать требованиям ПУЭ в части взрывозащищенного исполнения. При этом система регулирования должна обеспечивать автоматическое включение электронагревателей после временных перебоев в подаче электроэнергии.
В электрических проточных испарительных установках с промежуточным теплоносителем (антифризом) должна предусматриваться система защиты от повышения температуры антифриза выше допустимого, предотвращения его вскипания и перегорания электронагревателей.
В районах особых грунтовых условий, а также в районах с сейсмичностью выше 6 баллов соединительную трубопроводную и электрическую обвязку рекомендуется устанавливать на крышках горловин подземных резервуаров с соблюдением соответствующих требований ПУЭ. Соединения подземных резервуаров с подземными распределительными газопроводами и линиями электропередачи в этих районах должны предусматривать компенсацию их взаимных, в том числе противоположно направленных, перемещений.
При использовании в испарительных установках в качестве теплоносителя горячей воды или пара из тепловых сетей следует предусматривать мероприятия (отстойники и т.д.), исключающие возможность попадания СУГ в тепловые сети.
8.12 Испарительные установки, для которых в качестве теплоносителя используются горячая вода или водяной пар, должны быть оборудованы сигнализацией о недопустимом снижении температуры теплоносителя.
Для испарителей, размещаемых вне помещений, следует предусматривать тепловую изоляцию корпуса и других элементов, теплопотери с наружных поверхностей которых могут нарушить их нормальный режим эксплуатации.
8.13 Испарительные установки в комплексе со смесительными установками (установки пропановоздушной смеси) следует предусматривать в следующих случаях:
- при газоснабжении районов или объектов, которые в перспективе будут снабжаться природным газом;
- для покрытия пиковых нагрузок в сетях природного газа в периоды часового, суточного или сезонного максимума;
- в качестве резервного топлива для объектов и установок, требующих бесперебойного газоснабжения;
- при использовании в системах газоснабжения технического бутана.
Таблица 17
| Преобладающая этажность застройки | Оптимальная плотность газопотребления, кг/(ч·га) | Число квартир в зависимости от типа испарителей газа | |||
| электрических | водяных и паровых | ||||
| оптимальное | допустимое | оптимальное | допустимое | ||
| При установке газовых плит | |||||
| 1, 65 | 513-1100 | 688-1563 | |||
| 2, 15 | 725-1700 | 1068-2500 | |||
| 2, 30 | 775-2013 | 1188-2813 | |||
| 2, 60 | 913-2475 | 1563-3850 | |||
| 3, 45 | 1325-3825 | 2238-5750 | |||
| При установке газовых плит и проточных водонагревателей | |||||
| 2, 95 | 488-1338 | 588-1575 | |||
| 3, 80 | 788-2525 | 975-2675 | |||
| 4, 20 | 900-2938 | 1163-3200 | |||
| 4, 60 | 1075-4200 | 1400-4225 |
8.14 Число квартир, которое целесообразно снабжать от одной резервуарной установки, допускается принимать при подаче паровой фазы СУГ по таблице 17.
8.15 Групповые баллонные установки размещают в запирающихся шкафах из негорючих материалов, при этом шкафы должны устанавливаться на опорах и иметь естественную вентиляцию.
8.16 Прокладку подземных газопроводов низкого давления от групповых баллонных и резервуарных установок с искусственным испарением газа следует предусматривать на глубине, где минимальная температура выше температуры конденсации газа.
8.17 Прокладку надземных газопроводов от групповых баллонных установок, размещаемых в отапливаемых помещениях, и от подземных резервуарных установок следует (при необходимости) предусматривать с тепловой изоляцией и обогревом газопроводов. Необходимость обогрева газопровода определяется проектной организацией. Тепловую изоляцию следует предусматривать из негорючих материалов.
8.18 Уклон газопроводов следует предусматривать не менее 5 ‰ в сторону конденсатосборников для подземных газопроводов. Вместимость конденсатосборников следует принимать не менее 4 л на 1 м3 расчетного часового расхода газа.