Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Висячие набивные и буровые сваи и сваи-оболочки, заполняемые бетоном
|
|
4.6. Несущую способность Fd кН (тс), набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле
(11)
где gc - коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности Sp < 0, 9 и на лессовые грунты gc = 0, 8, в остальных случаях gc = 1;
gcR - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; gcR = 1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать gcR = 1, 3, и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых gcR = 0, 9, а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по указаниям п. 4.7, а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.4, а, б, - по табл. 1;
A - площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения - площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, - площади поперечного сечения оболочки брутто;
u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
gcf - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл. 5;
fi - расчетное сопротивление i -гo слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл. 2;
hi - то же, что в формуле (8).
Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом jI /2 к оси сваи, где j - осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.
4.7. Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), грунта под нижним концом сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле (12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0, 5 м и более, - по формуле (13):
R = 0, 75 a4 (a1 g¢ I d + a2 a3 gI h); (12)
R = a4 (a1 g¢ I d + a2 a3 gI h); (13)
где a1, a2, a3, a4 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 3.5;
g¢ I - расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3 (тс/м3), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
gI - осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3 (тс/м3), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d - диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов - от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
б) для пылевато-глинистых грунтов в основании - по табл. 7.
Примечание. Указания п. 4.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.
Таблица 5
| Сваи и способы их устройства | Коэффициент условий работы сваи gcf | |||
| в песках | в супесях | в суглинках | в глинах | |
| 1. Набивные по п. 2.5, а при забивке инвентарной трубы с наконечником | 0, 8 | 0, 8 | 0, 8 | 0, 7 |
| 2. Набивные виброштампованные | 0, 9 | 0, 9 | 0, 9 | 0, 9 |
| 3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые: | ||||
| а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб | 0, 7 | 0, 7 | 0, 7 | 0, 6 |
| б) под водой или под глинистым раствором | 0, 6 | 0, 6 | 0, 6 | 0, 6 |
| в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) | 0, 8 | 0, 8 | 0, 8 | 0, 7 |
| 4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника | 0, 8 | 0, 8 | 0, 8 | 0, 7 |
| 5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта | 1, 0 | 0, 9 | 0, 7 | 0, 6 |
| 6. Сваи-столбы | 0, 7 | 0, 7 | 0, 7 | 0, 6 |
| 7. Буро-инъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм) | 0, 9 | 0, 8 | 0, 8 | 0, 8 |
Таблица 6
| Коэффициенты | Расчетные значения угла внутреннего трения грунта jI, град. | ||||||||
| a1 | 9, 5 | 12, 6 | 17, 3 | 24, 4 | 34, 6 | 48, 6 | 71, 3 | 108, 0 | 163, 0 |
| a2 | 18, 6 | 24, 8 | 32, 8 | 45, 5 | 64, 0 | 87, 6 | 127, 0 | 185, 0 | 260, 0 |
| a3 при h/d равном, м: | |||||||||
| 4, 0 | 0, 78 | 0, 79 | 0, 80 | 0, 82 | 0, 84 | 0, 85 | 0, 85 | 0, 85 | 0, 87 |
| 5, 0 | 0, 75 | 0, 76 | 0, 77 | 0, 79 | 0, 81 | 0, 82 | 0, 83 | 0, 84 | 0, 85 |
| 7, 5 | 0, 68 | 0, 70 | 0, 71 | 0, 74 | 0, 76 | 0, 78 | 0, 80 | 0, 82 | 0, 84 |
| 10, 0 | 0, 62 | 0, 65 | 0, 67 | 0, 70 | 0, 73 | 0, 75 | 0, 77 | 0, 79 | 0, 81 |
| 12, 5 | 0, 58 | 0, 61 | 0, 68 | 0, 67 | 0, 70 | 0, 73 | 0, 75 | 0, 78 | 0, 80 |
| 15, 0 | 0, 55 | 0, 58 | 0, 61 | 0, 65 | 0, 68 | 0, 71 | 0, 73 | 0, 76 | 0, 79 |
| 17, 5 | 0, 51 | 0, 55 | 0, 58 | 0, 62 | 0, 66 | 0, 69 | 0, 72 | 0, 75 | 0, 78 |
| 20, 0 | 0, 49 | 0, 53 | 0, 57 | 0, 61 | 0, 65 | 0, 68 | 0, 72 | 0, 75 | 0, 78 |
| 22, 5 | 0, 46 | 0, 51 | 0, 55 | 0, 60 | 0, 64 | 0, 67 | 0, 71 | 0, 74 | 0, 77 |
| 25, 0 и более | 0, 44 | 0, 49 | 0, 54 | 0, 59 | 0, 63 | 0, 67 | 0, 70 | 0, 74 | 0, 77 |
| a4 при d, равном, м: | |||||||||
| 0, 8 и менее | 0, 34 | 0, 31 | 0, 29 | 0, 27 | 0, 26 | 0, 25 | 0, 24 | 0, 23 | 0, 22 |
| 4, 0 | 0, 25 | 0, 24 | 0, 23 | 0, 22 | 0, 21 | 0, 20 | 0, 19 | 0, 18 | 0, 17 |
| Примечание. Для промежуточных значений jI,, h/d и d значения коэффициентов a1, a2, a3 и a4 определяются интерполяцией. |
Таблица 7
| Глубина заложения нижнего конца сваи h, м | Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показателем текучести Il равным | ||||||
| 0, 0 | 0, 1 | 0, 2 | 0, 3 | 0, 4 | 0, 5 | 0, 6 | |
| 850(85) | 750(75) | 650(65) | 500(50) | 400(40) | 300(30) | 250(25) | |
| 1000(100) | 850 (85) | 750 (75) | 650(65) | 500(50) | 400(40) | 350(35) | |
| 1150(115) | 1000 (100) | 850 (85) | 750(75) | 600(60) | 500(50) | 450(45) | |
| 1350(135) | 1200 (120) | 1050 (105) | 950(95) | 800(80) | 700(70) | 600(60) | |
| 1550(155) | 1400 (140) | 1250 (125) | 1100(110) | 950(95) | 800(80) | 700(70) | |
| 1800(180) | 1650 (165) | 1500 (150) | 1300(130) | 1100(110) | 1000(100) | 800(80) | |
| 2100(210) | 1900 (190) | 1700 (170) | 1500(150) | 1300(130) | 1150(115) | 950(95) | |
| 2300(230) | 2100 (210) | 1900 (190) | 1650(165) | 1450(145) | 1250(125) | 1050(105) | |
| 3300(330) | 3000 (300) | 2600 (260) | 2300(230) | 2000(200) | - | - | |
| 4500(450) | 4000 (400) | 3500 (350) | 3000(300) | 2500(250) | - | - | |
| Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения, приведенные в табл. 7, следует: а) повышать (при pасположении опор в водоеме) на величину, равную 1, 5 gwhw, где gw - удельный вес воды - 10 кН/м3 (1 тс/м3); hw - глубина слоя воды в водоеме от ее уровня при расчетном паводке до уровня дна водоема, а при возможности размыва ‑ до уровня дна после общего размыва; б) понижать при коэффициенте пористости грунта е > 0, 6 и m = 0, 6 при е = 1, 1. |
4.8. Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл. 1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
4.9. Несущую способность Fdu, кН (тc), набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле
(14)
где gc - то же, что в формуле (10);
u, gcf, fi, hi - то же, что в формуле (11).