Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий
|
|
13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну - до 400 кН (40 тс).
13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п. 2.4, б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.
13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R, кПа (тс/м2), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности fi, кПа (тс/м2), - по табл. 21.
13.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1, 3 раза. Расчетные сопротивления fi, кПа (тс/м2), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0, 9.
Таблица 20
| Глубина погружения сваи, м | Коэффициент пористости, е | Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай R, кПа (тс/м2) | |||||||||
| песчаных | пылевато-глинистых при показателе текучести IL, равном | ||||||||||
| крупных | средней крупности | мелких | пылеватых | 0, 0 | 0, 2 | 0, 4 | 0, 6 | 0, 8 | 1, 0 | ||
| £ 0, 55 | 8300 (830) | 3900 (390) | 2500 (250) | 1500 (150) | 6500 (650) | 3900 (390) | 2000 (200) | 1000 (100) | 600 (60) | 300 (30) | |
| 0, 70 | 6400 (640) | 3000 (300) | 1900 (190) | 1200 (120) | 5400 (540) | 3200 (320) | 1700 (170) | 900 (90) | 500 (50) | 250 (25) | |
| 1, 00 | - | - | - | - | 3200 (320) | 1900 (190) | 1000 (100) | 600 (60) | 300 (30) | 150 (50) | |
| £ 0, 55 | 8500 (850) | 4100 (410) | 2700 (270) | 1600 (160) | 6600 (660) | 4000 (400) | 2100 (210) | 1100 (110) | 650 (65) | 350 (35) | |
| 0, 70 | 6600 (660) | 3200 (320) | 2100 (210) | 1300 (130) | 5500 (550) | 3300 (330) | 1800 (180) | 1000 (100) | 550 (55) | 250 (25) | |
| 1, 00 | - | - | - | - | 3300 (330) | 2000 (200) | 1100 (110) | 700 (70) | 350 (35) | 200 (20) | |
| Примечание. Для промежуточных значений IL и е значения R определяются интерполяцией. |
Таблица 21
| Средняя глубина расположения слоя грунта hi, м | Коэффициент пористости грунта в слое е | Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, fi, кПа (тс/м2) | ||||||||
| песчаного | пылевато-глинистого при показателе текучести IL, равном | |||||||||
| крупного и средней крупности | мелкого | пылеватого | 0, 0 | 0, 2 | 0, 4 | 0, 6 | 0, 8 | 1, 0 | ||
| £ 0, 55 | 80 (8, 0) | 55 (5, 5) | 45 (4, 5) | 46 (4, 6) | 39 (3, 9) | 32 (3, 2) | 25 (2, 5) | 18 (1, 8) | 11 (1, 1) | |
| 0, 7 | 60 (6, 0) | 40 (4, 0) | 30 (3, 0) | 45 (4, 5) | 37 (3, 7) | 30 (3, 0) | 23 (2, 3) | 16 (1, 6) | 9 (0, 9) | |
| 1, 00 | - | - | - | - | 32 (3, 2) | 23 (2, 3) | 15 (1, 5) | 10 (1, 0) | 6 (0, 6) | |
| 2-3 | £ 0, 55 | 85 (8, 5) | 60 (6, 0) | 50 (5, 0) | 68 (6, 8) | 53 (5, 3) | 40 (4, 0) | 29 (2, 9) | 20 (2, 0) | 13 (1, 3) |
| 0, 7 | 65 (6, 5) | 45 (4, 5) | 35 (3, 5) | 65 (6, 5) | 50 (5, 0) | 37 (3, 7) | 26 (2, 6) | 18 (1, 8) | 11 (1, 1) | |
| 1, 0 | - | - | - | 60 (6, 0) | 45 (4, 5) | 32 (3, 2) | 21 (2, 1) | 13 (1, 3) | 7 (0, 7) | |
| Примечание. Для промежуточных значений hi, е и IL значения fi определяются интерполяцией |
Таблица 22
| Грунты | Коэффициент пористости е | Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай R, кПа (тс/м2), при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колонн Rсоп, кПа (тс/м2) | |||
| песчаных грунтов | |||||
| крупных | средней крупности | мелких | пылеватых | ||
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном | |||||
| 0, 0 | 0, 2 | 0, 4 | 0, 6 | ||
| Пески средней плотности | 0, 55-0, 8 | 2000 (200) | 1500 (150) | 800 (80) | 500 (50) |
| Супеси и суглинки | 0, 5 | 800 (80) | 650 (65) | 550 (55) | 450 (45) |
| 0, 7 | 650 (65) | 550 (55) | 450 (45) | 350 (35) | |
| 1, 0 | 550 (55) | 450 (45) | 350 (35) | 250 (25) | |
| Глины | 0, 5 | 1400 (140) | 1100 (110) | 900 (90) | 700 (70) |
| 0, 6 | 1100 (110) | 900 (90) | 750 (75) | 600 (60) | |
| 0, 8 | 700 (70) | 600 (60) | 500 (50) | 400 (40) |
13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле
, (42)
где 
- то же, что в формуле (8);
- дополнительный коэффициент условий работы; = 0, 4 для песчаных грунтов и = 0, 8 для пылевато-глинистых грунтов;
- расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа (тс/м2), при погружении их в грунт на глубину 0, 5-1, 0 м, принимаемое по табл. 22;
- площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, м2.
13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения fi на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.
Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.
13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.
13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3-13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Рекомендуемое