![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Объем пожарных резервуаров
Объем пожарного запаса воды (Wпр) определяем из условия хранения воды необходимого на: - пенотушение в течение 15 минут (0, 4 часа) (п.3 приложение 3 СНиП 2.11.03-93) W1 = 0, 4 х 18, 8 х 3, 6 = 27, 072 м3 - орошения водой (охлаждения) в течение 6 часов (п.8.16 СНиП 2.11.03-93) W2 = 6 х (38, 13 + 21, 46) х 3, 6 = 1287, 144 м3 - забора воды из гидрантов в течение 3 часов (п.2.24 СНиП 2.04.02-84*). W3 = 3 х 0, 25х(38, 13 + 21, 46 + 18, 8) х 3, 6 = 211, 653 м3 Wпр = W1 + W2 + W3 = 27, 072 + 1287, 144 + 211, 653 = 1525, 869 ≈ 1526 м3. Принимаем к установке два резервуара РВС-1000, объемом 1000 м3 каждый. Обогрев резервуаров осуществляется теплофикационной водой. Температура воды в резервуарах поддерживается плюс 10 град.С. Нормативное время восстановления пожарного объема в резервуарах принимается 24 часа (п.2.25 СНиП 2.04.02-84*) и осуществляется по проектируемому кольцевому хозяйственно-питьевому водопроводу из расчета подачи не менее 1526 / 24 = 63, 58 м3/час = 17, 66 л/с (по 8, 67 л/с в каждый резервуар). Пропускная способность трубопровода, с учетом снижения потребления воды на хозяйственно-питьевые нужды предприятия до 70 % (примечание 2 п.2.25 СНиП 2.04.02-84*), составит: 63, 58 + 0, 7 х 2, 285 = 65, 18 м3/ч = 18, 01 л/сек
2.4 Подбор пожарных насосов Насос для подачи воды из резервуаров в кольцевой противопожарный водопровод подбираем по данным: - производительность насоса Q = 99, 7 л/с ≈ 360 м3/ч; - напор перед лафетными стволами и пеногенераторами – номинальное 60 м (рабочее 40-80 м); - диаметр всасывающих линий – 400 мм - диаметр напорных линий – 250 мм - длина трубопровода от НС до наиболее удаленного потребителя – 0, 8 км; (по кольцу, при возможном отключении одного участка на ремонт – 1, 1 км) Н = 60 + 1, 2 х L х 1000i = 60 + 1, 2 х 0, 8 х 19, 9 = 79, 1 ≈ 80 м; Н = 60 + 1, 2 х L х 1000i = 60 + 1, 2 х 1, 1 х 19, 9 ≈ 86 м. Принимаем к установке три насосных агрегата (2 рабочих; 1 резервный) марки 1Д200-90 (DK = 270 мм) с электродвигателем 5АМ250М2У3, мощностью 90 кВт. Рабочий интервал насоса по производительности от 140 до 250 м3/ч. Необходимый нам максимальный расход 360 м3/ч обеспечат два насоса при параллельной работе с напором 92 м. вод. ст. 2.5 Подбор циркуляционных насосов
С целью недопущения замерзания воды в кольцевом трубопроводе обеспечивается её циркуляция с возвращением в резервуары с температурой не ниже плюс 5 град С. Производительность насосов и толщину теплоизоляции трубопроводов надземного кольцевого противопожарного водопровода принимаем методом подбора из условия недопущения образования ледяной корки в трубе и из расчета недопущения снижения температуры воды в трубопроводе ниже плюс 5 град.С по методике изложенной в СН 510-78. Расчет: Определим температуру воды в начале напорного водовода, если образование ледяной корки в трубе не допускается. Радиус стальной трубы водовода r = 0, 125 м. Длина кольцевого водовода l = 1600 м. Расход воды G =10000 кг/ч. Теплоизоляция трубы – скорлупы из пенополиуретана ППУ толщиной d и = 0, 06 м; коэффициент теплопроводности ППУ l и = 0, 028 Вт/(м× °С). Минимальная среднесуточная температура воздуха t в = - 57° С. Скорость ветра v = 7, 7 м/с. Скорость воды в трубопроводе Ду 250 мм при заданном расходе v в = 0, 057 м/с. При заданной температуре воды в конце расчетного участка трубопровода tк = 5 град.С и толщине теплоизоляции d и, температура воды в начале расчетного участка t ндолжна быть не менее t н = (t к ‑ t в) e jз + t в, где t в - минимальная среднесуточная температура наружного воздуха, °С; е - экспонент (показательная функция)
a в - коэффициент теплоотдачи от воды к внутренним стенкам трубы, Вт/м2× °С), определяемый по формуле a н - коэффициент теплоотдачи от поверхности трубопровода и наружному воздуху, Bт/(м2× °C), определяемый в зависимости от наружного радиуса (с изоляцией) и скорости ветра v - скорость ветра, м/с. По вышеприведенным формулам определяем значения ав = 1415 х 0, 0570, 8 / (2х0, 125)0, 2 = 188, 74 Вт/(м× °С) Rв = 1 / (2х2, 14х188, 74 х 0, 125) = 0, 006746 м× °С/Вт ан = 37 х 7, 70, 8 / [2 х(0, 125 + 0, 06)]0, 2 = 231, 076 Вт/(м2× °С) Rн = 1 /2х3, 14 (0, 125 +0, 1)х 231, 076 + 1 /2х3, 14х0, 028 х ln[(0, 125 + 0, 06)/ 0, 125] = 2, 232 м× °С/Вт φ 3 = 1600 / 1, 16х10000х (0, 06746 + 2, 232) = 0, 0616 tн = (5-(-57)) е0, 07 + (-57) = 8, 94 ° С Таким образом начальной температуры в 10 град. С достаточно чтобы при циркуляционном расходе 10 м3/час и толщине изоляции из ППУ 60 мм температура в конце кольцевого трубопровода понизилась не ниже + 5 град.С. Принимем к установке насосы марки Иртыш-ЦМЛ 50/130-1, 5/2 производительностью 10 м3/час, напором 21 м, в количестве 3 шт (1 рабочий, 2 резервных), согласно п 7.3 СН 510-78. 3 Эксплуатационный раздел 3.1 Описание схемы пожаротушения
|