Проверка несущей способности внецентренно-сжатого внешнего простенка в осях 1-В-Г

Определение нагрузок

Выполним сбор нагрузок на простенок. Нагрузки представлены в таблицах 2.1… 3.3. Город Новосибирск находится в IV снеговом районе.

Нагрузки от совмещенной крыши приведены в таблице 2.1, от междуэтажного перекрытия – в таблице 2.2. Временные нагрузки, коэффициенты надежности по нагрузке приняты по [6].

Таблица 3.1 – Нагрузки на покрытие

Таблица 3.2 – Нагрузки наперекрытие технического этажа

Таблица 3.3 – Нагрузки на перекрытие

не читаемо. Сделай разрыв средних этажей и увеличь масштаб

Рисунок 3.1 – Поперечный разрез простенка

Проверка несущей способности внецентренно-сжатого внешнего простенка в осях 1-В-Г

Расчет элементов неармированных каменных конструкций при внецентренном сжатии производится по формуле:

N≤ m_gφ RA_с ω, (2.1)

где N – расчетная продольная сила, определяется по формуле 2.4;

m_g – коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки;

φ – коэффициент продольного изгиба, определяется по формуле 2.7;

R – расчетное сопротивление сжатию кладки, находится по таблице 2 [7];

А_с – площадь сжатой части сечения элемента, находится по формуле 2.9;

ω – коэффициент, учитывающий неравномерности в сжатой зоне, определяется по таблице 19 [7];

Расчет проводится для кирпича М125, раствор М100. Толщина стены с 1-2 этажей – 640 мм, а 3-10 этажей – 510 мм, высота – 300 см, приняты по проекту.

=3, 47*3, 47=12, 04 м².

Рисунок 3.2 – Грузовая площадь простенка

Определение ветровой нагрузки: оформление по гост

Расчет выполнен по нормам проектирования " СНиП 2.01.07-85* с изменением №2"

Определим площадь стены А_страссчитываемого простенка:

= b_пр∙ (h_зд-0, 8)-b_ок∙ h_ок∙ n=3, 47•(33, 77-0, 8)–0, 5•1, 51•2, 11•10-

-0, 5•1, 51•1, 21•10=89, 34м²

Площадь стены на один этаж:

= b_пр∙ (h_зд-0, 8)-b_ок∙ h_ок∙ n=3, 47•3–0, 5•1, 51•2, 11-0, 5•1, 51•1, 21=7, 9м²

Рассчитаем полную нагрузку на простенокпервого этажа по формуле:

N=(q_крА_гр+q_т.э.А_гр+q_перА_гр(n-1)+А_стδ _стγ _кирп+А_стδ _утеплγ _утепл

+А_стδ _{обл.кирп}γ _{обл.кирп})0, 95 (3.4)

– нагрузка от совмещенной крыши, кН/м;

– грузовая площадь, м²;

q_т.э - нагрузка от технического этажа, кН/м;

– нагрузка от междуэтажного перекрытия, кН/м;

n – количество этажей;

– площадь стены, м²;

– толщина стены, м;

– объемный вес кирпича, кН/м³;

0, 95 – коэффициент уровня ответственности.

N=(q_крА_гр+q_т.э.А_гр+q_перА_гр(n-1)+А_стδ _стγ _кирп)0, 9=(10, 186•12, 04+5, 15•12, 04+ +6, 036•12, 04•9+(15, 8•0.64•18+73, 54•0, 51•18)0.95= 1611кН

Рассчитаем полную нагрузку на простеноквторого этажа:

N₂=(q_крА_гр+q_т.э.А_гр+q_перА_гр7+А_стδ _стγ _кирп+А_стδ _утеплγ _утепл+ +А_стδ _{обл.кирп}γ _{обл.кирп})0, 9=(10, 186•12, 04+5, 15•12, 04+6, 036•12, 04•8+(7, 9•0.64•18+ +73, 54•0, 51•18))0.95=1455, 5кН

Рассчитаем полную нагрузку на простеноктретьего этажа:

N₃=1300 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенокчетвертого этажа:

N₄=1162 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенокпятого этажа:

N₅=1024 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенокшестого этажа:

N₆=886 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенокседьмого этажа:

N₇=748 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простеноквосьмого этажа:

N₈=610 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенокдевятого этажа:

N₉=472 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенокдесятого этажа:

N₁₀=334 кН

Проверяю несущую способность простенка на 1-ом этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.3)

Рисунок 3.3 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 1-го этажа.

P=q_перА_гр=6, 036∙ 12, 04=72, 67 кН, (3.5)

М_э=Р(t/2-1/3c)=72, 67(0, 64/2-1/3∙ 0, 12)=20.34кНм (3.6)

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=20.34(3-0.32)/3=18.17кНм, (3.7)

М_W=W_m∙ 0.32=2.0461∙ 1.18=2.414кНм,

Мп=М + М_W=18, 17+2.414=20, 584кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок3.4), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.4 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.4 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=20, 584/1611=0.0127м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_gφ RA_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2, 0 МПа.

При h > 30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ _с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ _ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ _с определяется по формуле:

λ _c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ _ст -2e, (3.12)

где δ _ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ _ст–2е=0, 51 – 2·0, 0127=0, 4846 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ _с:

φ =0, 98+(1–0, 98) 0, 9988

φ _с=0, 95+(0, 98–0, 95) 0, 952

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

гдеb_пр– ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1, 81·0, 4846=0, 877 (м²)

Коэффициент ω для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ _ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0, 0127 / 0, 51 =1, 024

1, 024 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1611 < m_gφ RA_с ω = 1·0, 975·2000·0, 877·1, 024=1751 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1751/1611=1, 086

Проверяю несущую способность простенка на 2-ом этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀равной высоте этажа Н (см. рисунок 2.5)

Рисунок 3.5 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 2-го этажа.

P=q_перА_гр=6, 036∙ 12, 04=72, 67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72, 67(0, 64/2-1/3∙ 0, 12)=20.34кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=20.34(3-0.32)/3=18.17кНм,

М_W=W_m∙ 0.32=2.0461∙ 1.18=2.414кНм,

Мп=М + М_W=18.17+2.414=19, 584кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок3.6), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.6 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.6 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=19, 584/1455.5=0.0134м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_gφ RA_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h > 30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ _с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ _ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ _с определяется по формуле:

λ _c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ _ст -2e, (3.12)

где δ _ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ _ст–2е=0, 51 – 2·0, 0134=0, 4832 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ _с:

φ =0, 98+(1–0, 98) 0, 9988

φ _с=0, 95+(0, 98–0, 95) 0, 956

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

гдеb_пр– ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1, 81·0, 4832=0, 874 (м²)

Коэффициент ω для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ _ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0, 0134 / 0, 51 =1, 026

1, 026 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1455.5< m_gφ RA_с ω = 1·0, 975·2000·0, 874·1, 026=1748, 6 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1748, 6/1455, 51=1, 2

Проверяю несущую способность простенка на 3-eм этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.7)

Рисунок 3.7 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 3-го этажа.

P=q_перА_гр=6, 036∙ 12, 04=72, 67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72, 67(0, 51/2-1/3∙ 0, 12)=15.62кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=15.62(3-0.32)/3=13.9кНм,

М_W=W_m∙ 0.32=2.0461∙ 1.18=2.414кНм,

Мп=М + М_W=13.9+2.414=16, 314кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок3.8), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.8 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.8 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=16, 314/1300=0.0125м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_gφ RA_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h > 30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ _с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ _ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ _с определяется по формуле:

λ _c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ _ст -2e, (3.12)

где δ _ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ _ст–2е=0, 51 – 2·0, 0125=0, 485 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ _с:

φ =0, 98+(1–0, 98) 0, 9988

φ _с=0, 95+(0, 98–0, 95) 0, 955

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

гдеb_пр– ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1, 81·0, 485=0, 877 (м²)

Коэффициент ω для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ _ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0, 0125 / 0, 51 =1, 024

1, 024 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1300< m_gφ RA_с ω = 1·0, 9769·2000·0, 877·1, 024=1754, 6 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1754, 6/1300=1, 35

Проверяю несущую способность простенка на 4-oм этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.10)

Рисунок 3.10 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 4-го этажа.

P=q_перА_гр=6, 036∙ 12, 04=72, 67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72, 67(0, 51/2-1/3∙ 0, 12)=15.62кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=15.62(3-0.32)/3=13.9кНм,

М_W=W_m∙ 0.32=2.22∙ 0.62=1.3764кНм,

Мп=М + М_W=13.9+1.3764=15, 27кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок3.11), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.11 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.11 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=15, 27/1162=0.0131м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_gφ RA_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h > 30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ _с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ _ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ _с определяется по формуле:

λ _c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ _ст -2e, (3.12)

где δ _ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ _ст–2е=0, 51 – 2·0, 0131=0, 484 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ _с:

φ =0, 98+(1–0, 98) 0, 9988

φ _с=0, 95+(0, 98–0, 95) 0, 9522

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

гдеb_пр– ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1, 81·0, 484=0, 876 (м²)

Коэффициент ω для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ _ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0, 0131 / 0, 51 =1, 025

1, 02 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1162< m_gφ RA_с ω = 1·0, 975·2000·0, 876·1, 025=1750 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1750/1162=1, 5

Проверяю несущую способность простенка на 5-oм этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.12)

Рисунок 3.12 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 5-го этажа.

P=q_перА_гр=6, 036∙ 12, 04=72, 67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72, 67(0, 51/2-1/3∙ 0, 12)=15.62кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=15.62(3-0.32)/3=13.9кНм,

М_W=W_m∙ 0.32=2.45∙ 0.62=1.52кНм,

Мп=М + М_W=13.9+1.52=15, 42кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок3.13), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.13 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3, 13 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=15, 42/1024=0.015м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_gφ RA_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h > 30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ _с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ _ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ _с определяется по формуле:

λ _c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ _ст -2e, (3.12)

где δ _ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ _ст–2е=0, 51 – 2·0, 015=0, 48 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ _с:

φ =0, 98+(1–0, 98) 0, 9988

φ _с=0, 95+(0, 98–0, 95) 0, 953

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (2.13)

гдеb_пр– ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1, 81·0, 48=0, 8688 (м²)

Коэффициент ω для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(2.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ _ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0, 015 / 0, 51 =1, 03

1, 03 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1024< m_gφ RA_с ω = 1·0, 976·2000·0, 8688·1, 03=1746 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1746/1024=1, 7

Вывод: Наиболее нагруженный простенок находится на первом этаже.