![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Нагрузки и воздействия ⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3
При расчёте СК нагрузки и воздействия принимаются по СНиП 2.01.07 – 85 А) Классификация и характеристика нагрузок и воздействий По времени действия: - постоянные - временно – длительные - временно – кратковременные - особые Постоянные нагрузки: - вес конструкции зданий, стен и т.п. - вес и давление грунта - воздействие П.Н. Временно длительные: - вес стационарного оборудования - вес жидкостей и сыпучих материалов - давление газов и жидкостей - нагрузка на перекрытия складов, библиотек и т.п. Кратковременные нагрузки - атмосферные – ветровые - снеговые - гололёдные - нагрузки от подъемно – транспортного оборудов. - Нагрузки на перекрытия жилых и обществ. зд. от массы людей, мебели - Нагрузки транспортные Особые - Сейсмические - Взрывные - Нагрузки вызываемые неисправностью, поломкой оборудования - Воздействие просадок оснований
Б) Нормативные нагрузки Норматвыные значения нагрузок принимаются на основе статистических данных. Постоянные нагрузки – - Масса СК определяется - по данным стандартов, заводов изготовителей - по размерам - на основе опыта предыдущих проектов - Нагрузка от грунтов устанавливается в зависимости - от вида грунта - от его плотности - ПН устанавливают в процессе проектирования Временные длительные – - Нагрузки складов, архивов, библиотек по СНиП - Все оборудования – по стандартам по каталогам по проекту здания - Давление газов, жидкостей – указывают на проектном здании. Временные кратковременные – - Масса людей, мебели и т. п – по СНиП - Нагрузки от подъемно – тр. оборудования – по стандартам - Снеговая нагрузка – - нормативное значение снеговой нагрузки Ро на 1м2 устанавливается на основе статистич. данных гидрометеорологич. службы
c – коэффициент перехода веса снега на земле к снегу на покрытии.
- Ветровая нагрузка – устанавливается на основе данных гидрометеорологической службы. Значение нормальной нагрузки от ветра qн
К = 1 Н ≤ 10 мм К = 1, 25 Н = 20 мм К = 1, 55 Н = 40 мм
с – аэродинамический коэффициент, учитывает конфигурацию здания и давление ветра активное или пассивное
- Гололёдные нагрузки - учитываются при проектировании линий ЛЭП, мачт. – по СНиП - Температурные воздействия – принимаются по СНиП - Сейсмические воздействия - принимаются по СНиП
В) Расчетные нагрузки коэффиц. надежн. по нагр. (коэфф. надежности по нагрузке) Расчетные нагрузки получают умножением нормативных на коэфф. перегрузки γ f
Коэффициент перегрузки получают путем обработки статистических данных
Г) Сочетания нагрузок Нагрузки действуют в комплексе, сочетаясь. Различают а. – основные сочетания – постоян, временно длит., временно кратковр. б. – особые сочетания – постян, временно длит., временно кратковр., особая. Вероятность одновременного воздействия нагрузок с max значением в одном месте учитывается коэфф. сочетаний ψ Ψ = 0, 9 для временных кратковременных нагрузок
Ψ с = 0, 8 для временных кратковременных в особых сочетаниях. Ψ с = 1 при постоянной и одной временной кр. Ψ с < 1 при постоянной и > 2-х врем. кратк.
Нормативные и расчетные сопротивления А. Нормативные сопротивления Rуn, Run Основными характеристиками сопротивления материалов силовым воздействием являются нормативные сопротивления. Rуn – нормативное сопротивление стали по пределу текучести Run - нормативное сопротивление стали по временному сопротивлению.
Механические свойства материалов изменчивы. Нормативные значения устанавливают на основе статистических результатов.
Значения нормативных сопротивлений устанавливают с обеспеченностью 95%
Устанавливают два вида нормативных сопротивлений по пределу текучести Rуn; по временному сопротивлению Run
Б. Расчетные сопротивления материала Rу, Ru Они определяются делением нормативного сопротивления на коэффициент надежности по материалу. γ m.
Коэффициент надежности по материалу γ m Значения нормативных прочностей металла устанавливают на малых образцах при одноосном направленном состоянии. Металл работает в конструкциях при разных условиях - Размеры проката и образца различны - В прокатах могут быть минусовые допуски - Возможно попадание в конструкцию стали с пониженной прочностью - Сталь к конструкции работает в сложно – направленном состоянии Влияние этих факторов на изменение прочности стали учитывается коэфф. надежности по материалу γ m
Коэффициент надежности по материалу γ m установлен на основании статистических испытаний образцов и элементов в конструкции. Значения расчетных и нормативных сопротивлений стали приведено в т. 51 СНиП II 23 – 81. При расчете СК с использованием
Формулы для определения расчетных сопротивлений.
Коэффициент надежности по назначению. γ n. В зависимости от класса ответственности зданий вводится коэфф. надежности по назначению. 1. Основные зд. и сооружения имеющие особо важное народн. хоз. или социальное назначение (ТЭС, АЭС, центр. узлы доменных печей, дымовые трубы L> 200 м, теле. башни, резервуары V > 10 тыс.м3, крытые спортивные соор. с трибун. здания кинотеатров, театров, цирков, рынков, больниц, музеев и т. п). 2. То же (объекты промышленного, с/х, жилищно – гражд. назначения не вошедшие в 1 и 3 класс соор.) 3. Зд. и сооружения, имеющие ограниченное народно. хоз. или соц. назначения (склады без процессов сортировки и упаковки, для химикатов, угля, торфа, теплицы, парники, одноэтажные жилые дома, ограды, временные здания) γ n = 0, 9 На коэффициент надежности по назначению γ n умножается расчетное значение нагрузки ?????????? формула
§3. Работа под нагрузкой и расчет элементов конструкций. 1. Виды напряжения и их учет при расчете элементов СК. Напряжения в конструкциях подразделяется - Основные - Дополнительные - Местные - Начальные 1. Основные напряжения - s возникающие от внешних воздействий
s = N/ s = Касательные Определяются основные напряжения материалов. По основным s определяют несущую способность элементов. 2. Дополнительные напряжения. - s возникающие в результате наложения дополнительных связей по отношению к принятой идеализированной схеме (жесткость узлов, связи и т. п) Дополнительные s в расчетах не учитываются! 3. Местные напряжения - s в результате местного действия сил. - s в местах резкого изменения сечений Напряжения от местного действия сил. (s на опорах, от катков кранов, в местах крепления вспомогательных элементов). Учитываются в расчетах Напряжения от изменений сечений учитывают при расчете конструкций при t < 0oC, при расчете.
4. Начальные напряжения - s возникающие с СК в ненагруженном состоянии (неравномерное остывание сварных швов). Начальные s при работе СК могут догружать или разгружать зоны СК.
Начальные s избегают конструктивными мероприятиями при технологии изготовления.
2. Условие пластичности. Учет пластических Е при расчете СК. У стали при sт /sв ≤ 0, 75 после упругой работы наступает пластическое течение.
При нагружении стали в одноосном направлении в элементе нормальные s достигают пластических напряжений. s®sт При многоосном напряженном состоянии переход в пластическое состояние зависит от нескольких видов s.
При изгибе в одной плоскости При простом сдвиге или При изгибе в двух плоскостях
Предельное состояние и расчет растянутых элементов. Ц. растянутые элементы проверяют расчетом по прочности и по непригодности к нормальной эксплуатации. Условие прочности по пределу текучести N – продольная сила опр.из расчетных нагрузок Ант – площадь нетто растянутого элемента Ry – расчетное сопротивление стали по пределу текучести γ с – коэф. условий работы, учитывающий особенности работы различных СК (т. 6 СНиП II-23-81) Условие прочности по временному сопротивлению Ru – расчетное сопротивление стали по временному сопротивлению
λ ≤ [λ ] таб. 20 /1/
Предельные состояния и расчет изгибаемых элементов Для изгибаемых элементов расчетом проверяются следующие состояния - Вязкое или усталостное разрушение (I гр) - Потеря устойчивости (I гр) - Текучесть материала (I гр) - Достижение предельных перемещений (II гр) Расчет изгибаемых элементов в пределах упругости. Условие предельного состояния по нормальным напряжениям
по касательным напряжениям
M, Q – изгибающий момент, поперечная сила определенные по расчетным нагрузкам
S – статический момент полусечения b – толщина срезываемой части
Rs – расчетное сопротивление стали срезу. Условие прочности при изгибе в двух плоскостях x, y – координаты рассматриваемой точки сечения
Условие прочности при совместном действии M и Q
sx =
Работа и расчет изгибаемых элементов с учетом развития пластических деформаций
После исчерпания упругой работы, пластические деформации распространяются в глубь сечения – образуется шарнир пластичности. При образовании шарнира пластичности все волокна сечения работают в пластической стадии.
В предположении, что сталь идеально упруго-пластический материал и что s во всех волокнах ®sт момент в шарнире пластичности S – статический момент половины сечения относительно нейтральной оси Приведем момент к виду тогда Wпл=2S
Wпл=1.2W – для прокатных при изгибе в пл. полок Условие прочности изгибаемого элемента в двух плоскостях с учетом развития пластических деформаций.
При образовании шарнира пластичности в сечении элемента происходит рост пластических e и нарастание прогибов Учет пластической работы стали допускается в балках сплошного сечения несущих статическую нагрузку при t≤ 0.9 Rs Условие прочности С1 – коэффициент учитывающий развитие пластических деформаций по сечению. Принимается по п.5.18 /СНиП II -23-81/ При изгибе в двух плоскостях При этом t≤ 0.5Rs Сх Су – т. 66 СНиП II-23-81
Проверка общей устойчивости изгибаемых элементов (I гр.) Изгибаемые элементы могут выйти из работы в следствии потери ими общей устойчивости. Проверка общей устойчивости балки сводиться к сравнению возникающих s с критическими Wc – момент сопротивления для сжатого пояса γ с – 0.95 п.4 в т.6 /СНиП II-23-81| φ в – коэффициент перхода от нормативных сопротивлений к критическим sкр потери общей устойчивости
φ в – зависит от расчетной длины изгибаемого элемента Lef
Lef - расчетная длина элемента расстояние между т. закрепленной от поперечного смещения
От ширины сечения
φ в≤ 1 Проверка упругих деформаций нарушающих нормальную экспл. (II гр. пред состояний) Деформации, прогибы в балках проверяют от нормативной нагрузки в упругой стадии f≤ [f] [f] – т.40 /СНиП II -23-81/
∆
Мр – грузовая эпюра М1 – единичная от единичной нагрузки приложенной в???????
5.Предельное состояние и растет стержней сжатых осевой силой Расчет на прочность
При малой длине элемента его сечение определяется расчетом на местное смятие торцевой поверхности
Расчет на устойчивость
Прямой стержень при нагрузке его осевой силой до критического состояния имеет прямолинейную форму устойчивого состояния. При движении силой критического значения его прямолинейная форма Перестает быть устойчивой, стержень изгибается. Происходит потеря несущей способности.
Для стержня шарнирно закрепленного по концами упруго.
(1744 Л. Эйкер)
Соответственно критические напряжения sкр
Проверка устойчивости стержней, сжатых осевой силой
Для удобства расчетов критические s выражают при расчетное сопротивление стали, умноженное на коэф. продольного изгиба
Проверка устойчивости стержней, сжатых осевой силой
Коэф.
6.Предельные состояния и расчет внецентренно сжатых элементов и внецентренно растянутых Расчет на прочность Условие прочности элементов выполненных из стали Ry ≥ 580МПа определяется достижение max s в крайнем волокне
Условие прочности элементов Ry < 580 Мпа при совместном действии изгиба и осевой силы.
При приложении снимающей силы с эксцентриситетом - стержень внецентренно сжат
При приложении снимающей осевой силы и поперечной нагрузки, - стержень сжато прогнут
В целях упрощения практических методов расчета сжато – прибаемые стержни приравниваются к внецентренно сжатым с эксцентриситетом е = M/N
Проверка устойчивости элементов постоянного сечения в плоскости действия моментов совпадающей с плоскостью симметрии производится по формуле
т 74 (СНиП) приведенного эксцентриситета
Ws – момент W для сжатого волокна
Сквозные сечения
и относительного эксцентриситета а – расстояние от главной оси сечения, ^ плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но ≥ до оси стенки ветви
Расчет на устойчивость не требуется если
Требуется расчет как для изгибаемых элементов.
Во внецентренно – сжатых элементах у которых Jx/Jy¹ 1 и момент действует в плоскости наибольшей жесткости возможна потеря устойчивости ^ плоскости действия момента. Проверка устойчивости из плоскости действия момента
с – коэф. учитывающий изгибно – крутильную форму потери устойчивости и зависящий от относительного эксцентриситета и формы сечения (опр по т 5.31 СНиП)
7.Проверка местной устойчивости элементов У тонкостенных стержней небольшой гибкости стенка или полка могут потерять устойчивость раньше, чем произойдет потеря устойчивости стержня в целом. Потеря устойчивости может произойти от - (стенки, полки)
- нормальных неравномерно распределенных s (стенки внецен – сжатых стержней и изгибаемых элементов)
- касательных - совместное действие s и При решении задачи о местной устойчивости считают, что отдельные элементы, составляющие стержень, работают как пластинки Критическая сила потери местной устойчивости при упругой работе материла с – функция зависит от вода закрепления; EJy = EJ(1-
sкр= Nkp/A Условие прочности s≤ sкр
Устойчивость поясов балок и колонн Сжатые пояса балок и колонн представляют длинную пластину, равномерно нагруженную по сечению
Проверка на местную устойчивость полок для центрально и внецентренно сжатых стержней Для изгибаемых элементов
Для неокаймленного двутавра I
Для неокаймленной полки
I
Устойчивость стенок у. сжатых колонн
Условие местной устойчивости стенки
Для двутаврового сечения
При λ ≤ 0.8 при Стенки внецентренно сжатых колонн Условие местной устойчивости
При
При m > 1,
При 0, 3 < m < 1
Стенки балок Стенки балок I представляют собой пластину упруго защемленную в поясах. Укрепленную продольными ребрами жесткости
Они могут испытывать Нормальные s Касательные Местные sm
s в стенке распределены неравномерно
Условия устойчивости стенки
Ссr приним. по т 21 /СНиП/ - зависит от степени упругого защемления стенки в поясах.
Условия устойчивости
d- меньшая из aили h
Местные sm Возникают в местах приложения сосредоточенных сил к сжатому поясу не укрепленному ребром жесткости. Условия устойчивости: а – расстояние между поперечными ребрами жесткости
С1 – коэф. приним. по т. 23 СНиП II – 23 - 81 Совместные действия s, e, slok 1. slok = 0
2. slok ¹ 0
Глава 4. Сортамент § 1. Характеристика основных профилей
1. Толстая 2. Тонкая 3. - сталь профильную 1. уголки 2. 3. Швеллеры
4. двутавры
5. тавры
6. трубы Сортамент – перечень прокатных профилей с указанием формы(и т.п) геометрических хар – тик(А, в, h, Jx, ix, Jy iy) массы единицы длины.
Самые дешевые: листовая сталь, прокатные Для ¯ объема работ при изготовлении конструкций => применять сокращенные сортаменты. 1900 г. Поф. Белелюбский Н.А. – составил первый сортамент.
§ 2. Сталь листовая Листовая сталь широко применяется в строительстве: (см прилож 14 т. 5 Беленя) 1. толстолистовая (ГОСТ 19903 – 74 с изм) t = 4 ¸ 160 мм в = 600 ¸ 3800 мм (< 2400 мм – распростр. ширина) листовая горячекатаная сталь
t ≤ 160 мм (t = 1.2 ¸ 12 мм в рулонах) в = 500 ¸ 2200 мм градация стали по толщине при t = 6 ¸ 26 мм через 1 мм при t > 26 мм через 2, 3, 5, и 10 мм Применяется в листовых констр., в элементах сплошных систем
колонны рамы 2. тонколистовая t < 4 мм холодильная сталь (ГОСТ 19904 – 74 с изм) горячекатаная (ГОСТ 19905 – 74 с изм) Применяется для изготовления гнутых и штампованных профилей, для кровельных покрытий (профнастилы) 3. широкополочная(универсальная) (ГОСТ 8200 - 70) имеет прокатные кромки
t = 6 ¸ 60 мм в = 200 ¸ 1050 мм Применения этой стали ¯ трудоемкость не требуется торцевать, пригонять края
§ 3.Уголковые профили Равнополочные (ГОСТ 8509 – 72 с изм) Неравнополочные (ГОСТ 8510 – 72 с изм)
Рабочие типы сечений из уголков Более экономичны уголки с меньшими толщинами. Применяются во всех типах конструкциях
§ 4. Швеллеры (ГОСТ 8240 – 72 с изм) № 5 ¸ №40 Применяют в мощных стержневых конструкциях (мосты, БП, фермы, колонны, прогоны, связи) § 5. Двутавры 1.Балки двутавровые обыкновенные (ГОСТ 8239 – 72 с изм) №10 ¸ №60
Применяют в изгибаемых элементах в ветвях сквозных колонн
2. Балки двутавровые широкополочные
Относительно широкие полки, II граней позволяет применять широкополочные I в виде самостоятельных конструкций (балки, колонны, стержни ферм)
Они получаются путем резки посередине стенки. Применяются в решетчатых конструкциях.
§ 6. Тонкостенные профили
(ТУ 14 – 2 -204 - 76) h=120 ¸ 300мм Применяют в балках площадок в фахверках, в легких перекрытиях и покрытиях.
§ 7. Трубы Круглые 1.горячекаменные (ГОСТ 8732 – 78 с изм) 2.электросварные (ГОСТ 10704 – 76 с изм)
(ТУ 36 – 2287 – 80, ТУ 14 – 2 – 361 - 79) Горячекатанные бесшовные трубы. Æ 25 ¸ 550 мм tст = 2, 5 ¸ 75 мм Применяются в опорах радио и теле башен.
Круглые электросварные Æ 8 ¸ 1620 мм; tст = 1 ¸ 16 мм Применяют в элементах радио и теле опор, в конструкциях покрытий в агрессивных средах. Квадратные и прямоугольные в = 80 ¸ 180 мм в*h = (60*100) ¸ (140*180) t = 3 ¸ 8 мм Применяют в СК, в легкой кровле, в фахверке стен, в переплетах, витражах.
§ 8. Холодно гнутые профили Изготавливаются из листа, ленты t = 1 ¸ 8 мм по заказам и ТУ Применяются в легких СК
§ 9. Различные профили для СК 1. профили оконных и фонарных переплетов (ГОСТ 7511 - 73) 2. Крановые рельсы (ГОСТ 4121 – 76 с изм) 3. Двутавровые профили для путей подвесного транспорта ГОСТ 19425 – 74 с изм 4. Стальные канаты, высокопрочная проволока.
§ 10. Профили из AL сплавов Профили получают прокаткой, прессованием, литьем. Прокат Листы t = ≤ 10.5 мм в = ≤ 2000 мм
Горячее прессование Слитки AL сплавов продавливаются через матрицы === профили Для устойчивости к местным воздействиям профили изготавливают с бульбами на концах полок.
Глава 5. Сварные соединения §1. Виды сварки и их характеристика Сварка – основной вид соединения МК Достоинства - Упрощает конструктивную форму - Дает экономию металла - Позволяет применять высокопроизводит. технику, методы и способы изготовл. - Уменьшает трудоемкость изготовления - Плотность соединений Недостатки - Наличие остаточных s - Затруднено соединение в пакет - Затруднительно выполнение при монтаже В строительстве применяют Электродуговая сварка: 1. Ручная 2. Полуавтоматическая 3. Автоматическая 4. Электрошлаковая (контактная, газовая) 1. Ручная электродуговая Применяется – при монтаже МК - в затрудненных местах. Недостаток – малая глубина провара - нестабильность прочности шва - маленькая производительность В т. 56 СниП /2/ даны типы электродов используемых для ручной электродуговой сварки. Тип Э 42 Марка проволоки Св – 08, Rwun = 410 МПа Rwf = 180 Мпа
2 3 Автоматическая и полуавтоматическая Осуществляется автоматом с подачей проволоки в = 2÷ 5 мм без покрытия. Дуга возбуждается под слоем флюса, флюс плавится и ограждает расплав от внешней среды. - Металл под слоем флюса остывает медленно - Глубокий провар - Большая производительность Недостаток - Затруднительность выполнения вертикальных, потолочных швов - В труднодоступных местах Для коротких швов применяется полуавтоматическая сварка d ≤ 3 мм 4.Электрошлаковая сварка - Разновидность сварки плавлением. (как автоматическая для вертик. швов) Сварка ведется голой проволокой под слоем расплавленного шлака. Качество шва – высокое. 5.Сварка в среде углекислого газа Ведется голой проволокой d = 1.4 ÷ 2 мм на постоянном токе. Сварка ведется в любом положении.
§2. Виды сварных соединений. Классификация швов и их характеристика. 1. Виды сварных соединений Различают следующие виды: стыковые внахлестку угловые тавровые Стыковые соединения –
Достоинства: Min концентрации s экономичны удобны для контроля толщина элементов не ограничена
Соединения внаслестку
Разновидность соединения Соединение с накладками
Комбинированное соединение (стыковое + накладки)
Соединение с накладками, внахлест – не понятно но - более металлоемкие
Угловые – когда элементы под углом
Тавровые – когда торей одного элемента приваривается к поверхности другого. Подразделяются на: - Конструктивному признаку - Назначению - Положению - - Внешней форме Конструктивно швы – стыковые - угловые
Назначение шва – рабочие (расчитывают)
Протяженность – сплошные - прерывистые
Положение – нижний 1 - вертикальный - потолочный - горизонтальный
§ 4. Работа и расчет сварных соединений 1.Работа и расчет соединений стыковых швов Соединения в стык имеют min концентр. s
В стыковом шве при центральном приложении усилия s распределяются равномерно по площади сварного шва
Условия прочности стыкового сварного шва N – расчетное усилие t – рабочая толщина шва(min толщина соединяемых элементов)
Rwy = Ry, при сжатии, растяжении и изгибе, при всех видах сварки с физическим Rwu = Ru контролем качества Rwy = 0.85 Ry – при растяжении и изгибе без физического контроля качества.
В случае когда усилия прямого шва не могут быть восприняты, то устраивают косой шов наклоном шва под Ð = a
условие прочности по нормальным s. sw = N sin a/t условие прочности по касательным
Rws – расчетное сопротивление стыкового сварного шва срезу. Таб. 3 СНиП Rws = Rs
Условия срочности
При действии s и sпр. = swx, swy – нормальные s в сварном шве (в одном месте или точке сварного шва)
2.Работа и расчет соединений, выполненных угловыми швами
Условие прочности при разрушении по металлу шва По границе сплавления
- вида сварки т. 34 СНиП - положения шва при Ry ≤ 580 Мпа
Rwf – расчетное сопротивление срезу сварного углового шва по металлу шва. Rwz - расчетное сопротивление срезу сварного углового шва по границе сплавления Rwf, Rwz – т.3 СНиП т 4 СНиП Rwf = 0, 55 Rwz = 0.45 Run Rwf
Для практического расчета следует выбрать меньшее из bf Rwf gwf gc и bz Rwz gwtgc В практике задаются Кf определяют Кf принимают по табл. 38 СНиП
Расчет сварных угловых швов при действии М и Q
Условие прочности
при разрушении по металлу шва по границе сплавления Расчет сварного шва крепящего уголок к фасонке Площади швов по обушку и перу должны быть обратно пропорциональны расстоянию от шва до ц. т сечения
Aw = Aw0 = Aw (в – zo)/в – площадь шва на обушке Awп = Aw(zo)/в – площадь шва на пере. при Kf = const;
3.Работа и расчет комбинированных соединений При конструировании стыковые швы иногда усиливают накладками => комбинированное соединение. При расчете комбинированного соединения условно считается, что s в стыковом шве и накладках одинаковое.
sw =
Aw – площадь стыкового шва
Длина углового сварного шва Крепящего накладку с одной стороны 4.Конструктивные требования к сварным швам Катет шва Кf - Kfmin т 38 СНиП Кf ≤ 1.2 tmin Длина шва
В проекте указывают – вид сварки - тип электрода - катет швов
Болтовые и заклепочные соединения Используются в основном для сталей нормальной прочности Болтовые соединения Используются для монтажа, простые в применении. Недостаток - материалоемкие - ослабляют сечение элементов Болты подразделяются на грубой нормальной точности повышенной высокопрочные самонарезающиеся фундаментные Болты грубой точности (ГОСТ 15589 – 70 с изм.) Нормальной (ГОСТ 7798 – 70 с изм.) Изготавливают из углеродистой стали. В зависимости от процесса изготовления различают несколько классов прочности болтов
прил 2 СНиП 4*6 = 24 (кб/мм2) предел текучести материала Æ болта < Æ отверстия на 2 – 3 мм Разница в диаметрах болта и отверстия: - Упрощает соединения - Повышает деформативность соединения - Увеличивает неравномерность работы болтов в соединении. Применяются при монтаже СК, где болты работают на растяжение.
Болты повышенной точности Изготавливаются из углеродистой стали. Имеют те же классы прочности, что и болт норм. Точности. Æ отверстие от Æ болта не более +0, 3 мм Болты хорошо воспринимают сдвигивающую силу. Отверстие сверлят Трудоемкость изготовления ведет к тому, что они принимаются редко. Высокопрочные болты (ГОСТ 22353 - 77)<
|