Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Розрахунок міцності грунтової підстави
|
|
Розрахунок міцності підстави слід виробляти для всіх скельних грунтів і нескельних при tgdI < sin jI з умови
Fv £ g cNu /g n. (26)
Тангенс кута нахилу до вертикалі рівнодійного зовнішнього навантаження на підставу визначається з умови
tgdI = Fsa / Fv. (27)
Вертикальна складова сили граничного опору підстави Nu, складеної нескельними грунтами в стабілізованому стані, визначається по формулі
Nu = b ¢ (Ng b ¢ gI + Nq g¢ I d + Nc cI). (28)
де Ng, Nq, Nc - безрозмірні коефіцієнти несучої здатності, які визначаються по таб.5 залежно від розрахункового значення кута внутрішнього тертя грунту jI і кута нахилу до вертикалі dI рівнодійного зовнішнього навантаження на підставу в рівні підошви стіни: d - глибина закладання підошви від нижньої планувальної відмітки, м; b ¢ - приведена ширина підошви, яка визначається по формулі
b ¢ = h - 2 e. (29)
де е - ексцентриситет прикладання рівнодіючої всіх сил відносно осі, що проходить через центр тяжіння підошви стіни, величина якого визначається по формулі (30) і не повинна перевищувати е £ b /3:
e = M 0/ Fv, (30)
де M 0 - сума моментів всіх вертикальних і горизонтальних сил відносно осі, що проходить через центр тяжіння підошви.
Таблиця 5
| Кут внутрішнього тертя грунту jI град | Коефіцієнт | Коефіцієнти несучої здатності Ng, Nq и Nc при куті нахилу до вертикалі рівнодійного зовнішнього навантаження dI, град., рівному | ||||||
| Ng | - | - | - | - | - | - | ||
| Nq | - | - | - | - | - | - | ||
| Nc | 5, 14 | - | - | - | - | - | - | |
| Ng | 0, 2 | 0, 05 | - | - | - | - | - | |
| Nq | 1, 57 | 1, 26 | - | - | - | - | - | |
| Nc | 6, 49 | 2, 93 | - | - | - | - | - | |
| Ng | 0, 6 | 0, 42 | 0, 12 | - | - | - | - | |
| Nq | 2, 47 | 2, 16 | 1, 6 | - | - | - | - | |
| Nc | 8, 34 | 6, 57 | 3, 38 | - | - | - | - | |
| Ng | 1, 35 | 1, 02 | 0, 61 | 0, 21 | - | - | - | |
| Nq | 3, 94 | 3, 45 | 2, 84 | 2, 06 | - | - | - | |
| Nc | 10, 98 | 9, 13 | 6, 88 | 3, 94 | - | - | ||
| Ng | 1, 66 | 1, 25 | 0, 78 | 0, 33 | 0, 07 | - | - | |
| Nq | 4, 43 | 3, 87 | 3, 2 | 2, 38 | 0, 54 | - | - | |
| Nc | 11, 75 | 9, 81 | 7, 51 | 4, 61 | 0, 93 | - | - | |
| Ng | 1, 96 | 1, 48 | 0, 95 | 0, 45 | 0, 14 | - | - | |
| Nq | 4, 92 | 4, 29 | 3, 56 | 2, 69 | 1, 08 | - | - | |
| Nc | 12, 52 | 10, 49 | 8, 14 | 5, 27 | 1, 86 | - | - | |
| Ng | 2, 27 | 1, 72 | 1, 13 | 0, 58 | 0, 22 | - | - | |
| Nq | 5, 42 | 4, 72 | 3, 92 | 3, 01 | 1, 61 | - | - | |
| Nc | 13, 3 | 11, 17 | 8, 76 | 5, 93 | 2, 79 | - | - | |
| Ng | 2, 57 | 1, 95 | 1, 3 | 0, 7 | 0, 29 | - | - | |
| Nq | 5, 91 | 5, 14 | 4, 28 | 3, 32 | 2, 15 | - | - | |
| Nc | 14, 07 | 11, 85 | 9, 39 | 6, 6 | 3, 72 | - | - | |
| Ng | 2, 88 | 2, 18 | 1, 47 | 0, 82 | 0, 36 | - | - | |
| Nq | 6, 4 | 5, 56 | 4, 64 | 3, 64 | 2, 69 | - | - | |
| Nc | 14, 84 | 12, 53 | 10, 02 | 7, 26 | 4, 65 | - | - | |
| Ng | 3, 48 | 2, 64 | 1, 81 | 1, 06 | 0, 5 | 0, 12 | - | |
| Nq | 7, 25 | 6, 28 | 5, 24 | 4, 14 | 3, 07 | 0, 72 | - | |
| Nc | 16, 02 | 13, 53 | 10, 87 | 8, 01 | 5, 26 | 1, 12 | - | |
| Ng | 4, 08 | 3.11 | 2, 15 | 1, 29 | 0, 64 | 0.23 | - | |
| Nq | 8, 11 | 7, 01 | 5, 84 | 4, 64 | 3.45 | 1, 44 | - | |
| Nc | 17, 19 | 14, 53 | 11, 72 | 8, 75 | 5, 86 | 2, 23 | - | |
| Ng | 4, 67 | 3, 57 | 2, 5 | 1, 53 | 0, 77 | 0, 35 | - | |
| Nq | 8, 96 | 7, 73 | 6, 45 | 5, 13 | 3, 83 | 2, 16 | - | |
| Nc | 18, 37 | 15, 53 | 12, 56 | 9, 5 | 6, 47 | 3, 35 | - | |
| Ng | 5, 27 | 4, 04 | 2, 84 | 1, 77 | 0, 91 | 0.46 | - | |
| Nq | 9, 81 | 8, 45 | 7, 05 | 5, 63 | 4, 2 | 2, 88 | - | |
| Nc | 19, 54 | 16, 53 | 13, 41 | 10, 24 | 7, 07 | 4, 46 | - | |
| Ng | 5, 87 | 4, 5 | 3, 18 | 1, 05 | 0, 58 | - | ||
| Nq | 10, 66 | 9, 17 | 7, 65 | 6, 13 | 4, 58 | 3, 6 | - | |
| Nc | 20, 72 | 17, 53 | 14, 26 | 10, 99 | 7, 68 | 5, 58 | - | |
| Ng | 7, 17 | 5, 49 | 3, 89 | 2, 49 | 1, 37 | 0, 72 | 0, 19 | |
| Nq | 12, 21 | 10, 46 | 8, 71 | 6, 98 | 5, 26 | 4, 01 | 0, 99 | |
| Nc | 22, 61 | 19, 09 | 15, 54 | 12, 04 | 8, 55 | 6, 08 | 1, 37 | |
| Ng | 8, 48 | 6, 47 | 4, 59 | 2, 98 | 1, 68 | 0, 86 | 0, 38 | |
| Nq | 13, 76 | 11, 75 | 9, 77 | 7, 83 | 5, 93 | 4, 43 | 1, 98 | |
| Nc | 24, 49 | 20, 65 | 16, 83 | 13, 09 | 9, 43 | 6, 58 | 2, 74 | |
| Ng | 9, 78 | 7, 46 | 5, 3 | 3, 46 | 1, 01 | 0, 57 | ||
| Nq | 15, 3 | 13, 05 | 10, 82 | 8, 67 | 6, 61 | 4, 84 | 2, 97 | |
| Nc | 26, 37 | 22, 22 | 18, 11 | 14, 13 | 10, 3 | 7, 09 | 4, 11 | |
| Ng | 11, 09 | 8, 44 | 3, 95 | 2, 31 | 1, 15 | 0, 76 | ||
| Nq | 16, 85 | 14, 34 | 11, 88 | 9, 52 | 7, 28 | 5, 26 | 3, 96 | |
| Nc | 28, 26 | 23, 78 | 19, 4 | 15, 18 | 11, 18 | 7, 59 | 5, 48 | |
| Ng | 12, 39 | 9, 43 | 6, 71 | 4, 44 | 2, 63 | 1, 3 | 0, 95 | |
| Nq | 18, 4 | 15, 63 | 12, 94 | 10, 37 | 7, 96 | 5, 67 | 4, 95 | |
| Nc | 30, 14 | 25, 34 | 20, 68 | 16, 23 | 12, 05 | 8, 09 | 6, 85 |
Примітки:
1. При проміжних значеннях jI і dI коефіцієнти Ng, Nq, і Nc допускається визначити по інтерполяції.
2. Значення Ng, Nq, і Nc при jI > 30° приймаються як для jI = 30°.
Сума моментів М 0 визначається по формулах:
а) для масивних підпірних стін
M 0 = Fsa [ h * - tg (e + d) (b /2 - h * tg e)]+S Mi, (31)
де S Mi - сума моментів від власної ваги стіни і грунту на її обрізах відносно центру тяжіння підошви стіни.
б) для куткових стін (при e £ q 0)
М 0 = Fsa [ h * - tg (e + j¢) (b /2 - h * tg e)] + g¢ Ig f (b - t) [ h (b - 4 t) + 6 td ]/12. (32)
де h * - відстань від рівнодійної зрушуючої сили до низу підошви стіни;
g f - коефіцієнт надійності по навантаженню, приймається, рівним 1, 2;
h * = [ Fsa, g h /3 + Fsa, q (h - ya - yb /2)]/ Fsa. (33)
Вертикальна складова сили граничного опору підстави Nu, складеної скельним грунтом, визначається по формулі
Nu = Rcb ¢. (34)
де Rc - розрахункове значення межі міцності на одноосне стискання скельного грунту.