Конусты тісті берілісті есептеу

Беріліс саны (u_кб = 3, 15).

Дө ң гелек енінің коэффициентін ψ _bRe = b / R_e = 0, 285 деп аламыз.

Дө ң гелектің сыртқ ы бө лгіш диаметрін анық таймыз

d_e2 =2

= ≈ 221мм деп қ абылдаймыз.

Тегергіштің тістер саны z₁ = 24;

дө ң гелектің тістер саны z₂' = z₁· u_кб = 24· 3, 15 = 75, 16 ≈ 76 деп қ абылдаймыз.

Беріліс санын дә лдеп анық таймыз

u_кБ = z₂/z₁ = 76/24 ≈ 3, 16.

Сыртқ ы ілінісу модулі:

m_te = d_e2/z₂ = 221 / 76 = 2, 91 мм,

МЕСТ 9563-60 бойынша m_te =3 мм деп аламыз.

Бө лгіш конустар бұ рыштары:

ctg δ ₁ = u_кБ = 3, 16; δ ₁ = arcctg 3, 16 =17º 32´;

δ ₂ = 90º - δ ₁ = 72º 28´.

Сыртқ ы конустық арақ ашық тық:

R_e = 0, 5 m_te 0, 5· 3· = 119, 55 мм;

Дө ң гелек ені:

b = ψ _bRe· R_e = 0, 285· 119, 55 = 34, 1 мм;

b = 34 мм деп қ абылдаймыз.

Тегергіш пен дө ң гелектің сыртқ ы бө лгіш диаметрі:

d_e1 = m_tez₁ = 3· 24 = 72 мм;

d_e2 = m_tez₂ = 3· 76 = 228 мм.

Тегергіш пен дө ң гелектің орташа бө лгіш диаметрі:

d_m1 = 2(R_e – 0, 5b) sinδ ₁ = 2 (119, 55 – 0, 5· 34)sin 17º 32' = 61, 78 мм;

d_m2 = d_m1 · u_кБ = 61, 78· 3, 16 = 195, 22 мм.

Орташа ілінісу модулі:

m_tm = d₁/ z₁ = 61, 78 / 24 = 2, 57 мм;

Орташа диаметр бойынша тегергіштің ендік коэффициенті:

Ψ _bd = b/ d_m1 = 34/61, 78 = 0, 55;

Орташа жылдамдық жә не берілістің дә лдік дә режесі:

V = ω ₁d_m1 / 2 = (99, 43· 61, 78· 10^-3)/ 2 = 3, 07 м/с;

3.5 кестесі бойынша ψ _bd = 0, 55 болғ анда, дө ң гелектер консольді орналасса жә не қ аттылығ ы < НВ 350 болса, тіс ұ зындығ ы бойынша жү к тү су коэффициенті K_Hβ = 1, 11.

Тік тісті дө ң гелектер ү шін V= 3, 07м/с болса, 3.5 кестесі бойынша K_HV =1, 15, K_Hα =1 - тік тісті беріліс ү шін.

Сонда, K_H = K_Hβ K_Hα K_Нv = 1, 11· 1· 1, 05 = 1, 28.

Жанасу беріктігіне тексереміз:

σ _Н = = ≈ 465< [σ ]_Н = =495 Н/мм².

Толық жү ктелмеуі

<

Тегеріш пен дө ң гелектің тістер тө бесінің сыртқ ы диаметрлері:

d_ae1 = d_e1 + 2m_tecosδ ₁ = 72 + 2· 3· cos 17º 32' = 77, 72мм;

d_ae2 = d_e2 + 2m_tecosδ ₂ = 228 + 2· 3· cos 72 º 28' = 229, 81 мм.

Тегеріш пен дө ң гелектің тістер табанының сыртқ ы диаметрлері:

d_fe1 = d_e1 – 2, 4m_tecosδ ₁ = 72 – 2, 4· 3· cos 17º 32' = 64, 13 мм;

d_fe2 = d_e2 – 2, 4m_tecosδ ₂ = 228 – 2, 4· 3· cos 72 º 28' = 225, 83 мм.

Шапшаң сатының ілінісіндегі кү штер:

шең берлік

F_t = 2T₁/d₁ =(2· 48, 8 · 10³)/61, 78 = 1580 H;

тегеріш ү шін радиалды, ал дө ң гелек ү ін ө стік

F_r1 = F_{α 2} = F_tш tgα cosδ ₁ = 1580· 0, 3640· 0, 9535 = 550 H;

тегеріш ү шін ө стік, ал дө ң гелек ү шін радиалды

F_a1 = F_r2 = F_rшtgα sinδ ₁ = 1580· 0, 3640 · 0, 2998= 175 H.

Иілу кернеуі бойынша тістердің беріктігін тексереміз:

σ _F = ≤ [σ ]_F.

Жү к коэффициенті

K_F = K_Fβ · K_FV = 1, 4· 1, 30 = 1, 82;

3.7 кестесі бойынша K_Fβ = 1, 32; 3.8 кестесі бойынша K_FV = 1, 30;

Эквивленттік тістер саны:

Тегергіштікі

z_V1 =z₁/cosδ ₁ = 24 / cos 17º 32' ≈ 25;

Дө ң гелектікі

z_V2 =z₂/cosδ ₂ = 76 / cos 72º 28' ≈ 243;

Жергілікті кернеуге байланысты тістердің беріктік коэффициенті Y_F1 = 3, 90, Y_F2 = 3, 60.

[σ ] _F / Y _F қ атынасын анық таймыз:

Тегергіш ү шін

[σ ] _F1 / Y _F1 = 288 / 3, 90 = 73, 8 Н / мм²;

Дө ң гелек ү шін

[σ ] _F2 / Y _F2 = 257 / 3, 60 = 71, 5 Н / мм²;

Дө ң гелектің тістерін есептейміз, себебі

[σ ] _F2 / Y _F2 < [σ ] _F1 / Y _F1; 71, 5 < 73, 8.

Дө ң гелектің тістерін тексереміз:

σ _F2 = = 118, 5 Н/мм² < [σ ] _F2;

[σ ] _F2 = 450 / 1, 75 = 257 Н / мм².

3 ШЫНЖЫРЛЫ БЕРІЛІСТІҢ ЕСЕБІ

3.1 Жобалық есебі

Жетекші аунақ шалы (роликті) шынжыр таң даймыз.

Жетекші жұ лдызмадағ ы бұ раушы момент (5.12-кесте): Т = Т =147, 6 10 Н мм

Беріліс саны: =5, 03 деп қ абылдаймыз.

Тістер саны:

Жетекші жұ лдызша:

=31- 2 =31-2 5, 03=20, 94;

=21 деп қ абылдаймыз.

Жетектегі жұ лдызша:

= =21 5, 03=105, 63;

=105 деп қ абылдаймыз.

Есептік жү к коэффициентін (5, 2, 3) формуланың тү сіндірмелері бойынша аламыз.

= =1 1 1 1, 25 1 1=1, 25

мұ ндағ ы – динамикалық коэффициент, тыныш жү к кезенде таспалы конвектрлердің жетегі ү шін =1 болады; – берілістің центрлер ара қ ашық тығ ының есепте алатын коэффициент, болғ ан кезде =1; –центрлер сызығ ының кө лбеулігін есепке алатын коэффициент ( =1 егер бұ л бұ рыш 60 –тан аспаса); –шынжыр тартылуын реттеу тә сіліне байланысты коэффициент, =1, 25 шынжыр тартылуы; –тамшылы майлау кезінде алатын коэффициент, =1; –тә уліктегі жұ мыс тә ртібін есепте алады,

бір ауыспалы кезінде =1. 5.5–кесте бойынша [ ]–ның орташа мә нін қ абылдаймыз [ ]=23 () формуланы пайдаланыса бір қ атарлы шынжырдың қ адамын анық таймыз.

=2, 8 =2, 8 =20, 32 мм

р =25, 4 (ГОСТ13568-75, 5.2 кестесі);

5.2 кестесінен шынжырдың негізгі кө рсеткіштерін таң дап аламыз: B =15, 88; =7, 92; =15, 88; h =24, 2; b =39; =3670 кг; q =2, 6 кг.

Берілістің геометриялық есебін орындаймыз, ө саралық қ ашық тығ ын анық таймыз. = =50 деп қ абылдаймыз ( –қ адаммен есептелген осьаралық қ ашық тығ ы). Шынжырдың буындар санын –ны анық тау ү шін алдын – ала келесіні табамыз:

Жалпы тістер саны:

Тү зету шамасы: = =13, 4

(5.18) формуласы бойынша

= .

Тұ тас санғ а дейін жұ мырлаймыз =167

(5.19) формуласы бойынша ось аралық қ ашық тық ты дә лелдейміз

)=

)=1270 мм

Шынжырдың бос салбырауын қ амтамасыз ету ү шін ось аралық қ ашық тығ ының 0, 4%-ғ а, яғ ни 1270 0, 004=5 мм-ге азаюын қ арастыру керек.

Кіші жұ лдызшаның бө лгіш шең берінің диаметрі (5.16) формула бойынша:

= =170, 42 мм

Ү лкен жұ лдызшаның:

= = =849, 06 мм

Тө белер шең берінің диаметрі:

Жетекші жұ лдызшаның:

мм

Жетектегі жұ лдызшаның:

мм

(5.17) формуласы бойынша (5.12) кесте бойынша =7, 92 мм

Жетекші жә не жетектегі жұ лдызшаның қ ұ рылымдық ө лшемдерін анық таймыз.

Жетекші жұ лдызша:

_{кү п3} мм; _{кү п3} мм

_{кү п3}=60 мм деп қ абылдаймыз.

Жұ лдызша табақ шасының қ алың дығ ы

0, 93 =0, 93 15, 88=15 мм,

ішкі буын тілімшелерінің ара қ ашық тығ ы:

Жетектегі жұ лдызша:

_{кү п4} мм; =51, 5 мм, =52 мм деп қ абылдаймыз;

=60 мм деп қ абылдаймыз;

_{кү п4}=(1, 2 1, 5) =62, 9 78 мм

_{кү п4}=70 мм деп қ абылдаймыз.