Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Проверка прочности.






Уточняю а и h0

Определяю ξ R

Т.к. x> 1, то проводим уточнение

- условие выполняется.

4.4 Расчёт консоли колонны.

Операние ригеля на колонну производится через консоль шириной, равной ширине колонны. Вылет консоли l, см, определяется в зависимости от длинны операния площадки.

Q= 344, 736× 103 Н – максимальная опорная реакция ригеля

bриг= 25 см – ширина ригеля

Rb=15, 3 МПа – призменная прочность бетона колонны

Δ = 50 мм – зазор между торцом ригеля и колонной

Принимаю L=20 см.

Высота консоли в опорном сечении

Расстояние, см, от грани колонны до сосредоточенной нагрузки:

L – принятый размер вылета консоли.

Изгибающий момент, Н∙ см, в сечении по грани колонны

Поперечная сила Qk= Q= 344, 736× 103 Н

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирается по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%. Предварительно определя­ется:

По полученному значению α 0 (табл.7 [2]) определяется коэффициент ν, затем подсчитывается требуемая площадь сечения продольной арматуры, см2 ν = 0, 897

Принимаю 3 Ø 20 А–III с AS1 = 9, 426 см2

Суммарное сечение отгибов, см2, пересекающие верхнюю половину отрезка L1должно быть

Принимаю отгибы 3 Ø 10 А–III с AS = 2, 36 см2

Несущая способность отгибов, Н:

Шаг поперечных стержней назначается из условий:

Sw ≤ h/4 = 52 / 4 = 13 см

Sw ≤ 15, 0 см

Принимаю SW= 13 см

Требуемая площадь сечения одного поперечного стержня

n — число плоских каркасов

Т. к. < 1, то диаметр поперечных стержней назначаю конструктивно 6 мм

4.5 Расчёт стыка колонн первого и второго этажей.

Размеры торцевых листов в плане, см: h1= b1= bk- 2 = 35 – 2 = 33 см

Размеры центрирующей прокладки, см, принимается с округлением до вели­чины, кратной 1 см:

Усилия Nст, кН, воспринимаемое стыком колонны, определяется по формуле:

 

Распределение давления в торцевых листах принимается под углом, тангенс которого равен 1, 5. При этом площадь контакта по периметру сварных швов, см2,

Площадь контакта под центрирующей прокладкой, см2,

δ = 2 см — толщина торцевого листа

Общая площадь смятия в стыке:

Усилия, передаваемые на сварные швы, кН,

Толщина сварных швов принимается с округлением до величины, кратной 0, 1см:

=150 МПа – расчётное сопротивление сварного шва;

N ш – усилие, кН:

Суммарная длина сварных швов с учётом непроваров, см:

Принимаю h ш =0, 6см

Прочность концов колонн в местах обрыва продольной арматуры обеспечива­ется дополнительными поперечными сетками косвенного армирования. При этом должно выполнятся условие [1, п.3.41]

N ст = 1120, 699× 103 Н

A loc1 = 884 см2 – площадь смятия

Rb=15, 3 МПа - расчётная призменная площадь бетона

0, 75 – коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по контакту колонн.

Rs, xy= 365 МПа – расчётное сопротивление арматуры сеток (А – III)

Коэффициент косвенного армирования:

n= 5 – число стержней сетки в одном направлении

Asx= 0, 126 см2 – площадь сечения одного стержня сетки Ø 4 Вр – I

Lx= 30 см – длина стержня сетки

S= 15 см – расстояние между сетками

Площадь сечения бетона, заключённого внутри контура сеток:

Коэффициент эффективности косвенного армирования φ определяется по формуле:

Коэффициент φ sучитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия, определяется по формуле:

Nст = 1120, 699 кН < 1391, 72 кH (19, 4 %)- условие выполняется.

 

4.6 Расчёт колонны на транспортные и монтажные воздействия.

Значение динамических коэффициентов:

  • в стадии транспортирования μ т=1, 6
  • в стадии монтажа μ м=1, 4

Нагрузкой на колонну является собственная масса, кН/м,

qн – нормативная погонная нагрузка от собственной массы, кН/м,

bkи hk – размеры сечения колонны, м

Mmax– максимальный момент, Н× см;

Аs– площадь поперечного сечения арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, см2;

Zs– расстояние между центрами тяжести растянутой и сжатой арматуры, см.

- условие выполняется.

Mmax= M1 = 837000 Н · см

Литература.

  1. СНиП 2.03.01.84 " Бетонные и железобетонные конструкции " М:, 1985г.

2. Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий: Методические указания к курсовому проекту № 1 / Сост. В. И. Саунин, В. С. Мартемьянов.– Омск; СибАДИ, 1986г.

  1. СНиП 2.01.07–85 " Нагрузки и воздействия " М:, 1988г.

4. Проектирование сборных железобетонных ригелей и колонн многоэтажных производственных зданий: Методические указания к курсовому проекту № 1 / Сост. В. И. Саунин, В. С. Мартемьянов.– Омск; СибАДИ, 1986г.

 


Поделиться с друзьями:

mylektsii.su - Мои Лекции - 2015-2024 год. (0.016 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал