![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой
18.1*. Для разрезных балок с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, следует, как правило, применять стали с пределом текучести до 430 МПа (4400 кгс/см2). 18.2*. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 22), с условной гибкостью стенки 6 £ (M / Mu)4 + (Q / Qu)4 £ 1, (158) где M и Q – значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;
Рис. 22. Схема балки с гибкой стенкой
Mu – предельное значение момента, вычисляемое по формуле Qu – предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле В формулах (159) и (160) обозначено: t и h – толщина и высота стенки; Af – площадь сечения пояса балки; tcr и m – критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки, определяемые в соответствии с п. 7.4*; b – коэффициент, вычисляемый по формулам при a £ 0, 03 b = 0, 05 + 5 a ³ 0, 15; (161) при 0, 03 < a £ 0, 1 b = 0, 11 + 3 a £ 0, 40 (162) Здесь где Wmin – минимальный момент сопротивления таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой a – шаг ребер жесткости. 18.3. Поперечные ребра жесткости, сечение которых следует принимать не менее указанных в п. 7.10, должны быть рассчитаны на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле где все обозначения следует принимать по п. 18.2*. Значение N следует принимать не менее сосредоточенной нагрузки, расположенной над ребром. Расчетную длину стержня следует принимать равной lef = h (1 – (1 – b), но не менее 0, 7 h. Симметричное двустороннее ребро следует рассчитывать на центральное сжатие, одностороннее – на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси стенки до центра тяжести расчетного сечения стержня. В расчетное сечение стержня следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной 18.4. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать его согласно требованиям п. 7.12. На расстоянии не менее ширины ребра и не более 18.5. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требования п. 5.16*, а настоящих норм либо при расчетной длине 18.6. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине должно быть не более 18.7*. Местное напряжение sloc в стенке балки, определяемое по формуле (31), должно быть не более 0, 75 Ry, при этом значении lef следует вычислять по формуле (146). 18.8*. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициент a = 1, 2 – 0, 033 18.9*. В балках по п. 18.1* с условной гибкостью стенки 7 £ Прочность таких балок следует проверять по формуле где d – коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущую способность балки и определяемый по формуле d = 1 – 5, 6 Afh /(Awl). При этом следует принимать tf ³ 0, 3
|