Оптимизация параметров сжигания щелока

Оптимальный топочный режим СРК характеризуется полнотой сгорания щелока, максимальной степенью восстановления сульфата, минимальным уровнем пылегазовых выбросов, поддержанием температуры газов на выходе из топки, исключающей интенсивное шлакование последующих поверхностей нагрева. Продукты горения щелока находятся в топочной камере в различных агрегатных состояниях (газообразном, жидком, твердом), что накладывает дополнительные специфические условия на организацию топочного процесса.

Факельно-слоевое сжигание щелока в современном СРК позволяет организовать устойчивый процесс горения при нагрузке 70 – 100 % от номинальной при подогреве воздуха до 150 – 160 °С и теплоте сгорания щелока 6700 – 7100 кДж/кг, что достигается его концентрированием до 60 % и более. Степень восстановления сульфата в плаве находится в пределах 90 – 94 %, а в ряде случаев достигает 96 %. При нормальном топочном режиме создаются условия для осаждения в топке до 90 % золы. Поддержание избытка воздуха за котлом на уровне 1, 2 – 1, 23 обеспечивает минимальные потери тепла от химической неполноты сгорания.

Процессы, происходящие в топке при сжигании черного щелока, условно делятся на три стадии.

Первая стадия включает подсушку щелока под действием горячих топочных газов и происходит после впрыскивания щелока в топку. Одновременно с подсушкой щелока протекают химические реакции, сводящиеся к взаимодействию щелока с кислыми компонентами дымовых газов. В реакциях участвуют остаточный едкий натр, сульфид натрия, соли различных органических кислот:

2NaOH + CO₂ → Na₂CO₃ + 2H₂O;

2NaOH + SO₂ → Na₂SO₃ + 2H₂O;

2NaOH + SO₃ → Na₂SO₄ + 2H₂O;

Na₂S + CO₂ + H₂O → Na₂CO₃ + H₂S↑;

2NaSH + CO₂ + H₂O → Na₂CO₃ + 2H₂S↑;

2RCOONa + SO₃ + H₂O → Na₂SO₄ + 2RCOOH;

Na₂S + SO₃ + H₂O → Na₂SO₄ + H₂S↑.

В результате этих реакций весь свободный едкий натр NaOH и значительная часть сернистого натрия Na₂S переходит карбонат, сульфит и сульфат натрия. Это приводит к выделению на этом этапе сероводорода.

Вторая стадия состоит в пиролизе и коксовании органической части щелока и начинается при влажности менее 15 %. При пиролизе выделяется значительное количество летучих органических веществ, в том числе содержащих серу (сероводород, метилмеркаптан, диметилсульфид и др.). С удалением остатков влаги скорость пиролиза органической части щелока увеличивается, и к началу третьей стадии в виде кокса присутствует примерно половина начального количества углерода.

Во время третьей стадии происходит выжигание кокса, расплавление всех оставшихся минеральных солей. Основной реакцией, протекающей во время третьей стадии, является реакция восстановления сульфата натрия, в том числе и добавляемого в щелок для возмещения производственных потерь химикатов. Сульфат, сплавленный с минеральным остатком щелока, за счет остаточного органического кокса восстанавливается в сульфид натрия:

Na₂SO₄ + 2C → Na₂S + 2CO₂↑ – Q.

Эта реакция требует соответствующей восстановительной атмосферы и определенных температурных условий, так как реакция восстановления эндотермическая (на восстановление 1 кг сульфата затрачивается порядка 7100 кДж). Восстановление сульфата начинается при температуре 600 – 650 °С и значительно ускоряется при повышении температуры. Кроме того, на степень восстановления сульфата натрия влияет избыток углерода, исчисляемый по отношению к сульфату, и условия контактирования.

Восстановительная атмосфера организуется путем подачи в нижнюю часть топочной камеры только части воздуха. Остальной воздух вводится в среднюю часть топки, где формируется окислительная зона, необходимая для дожигания летучих органических соединений пиролитического происхождения. Таким образом, топочная камера разделяется на четко выраженные технологические зоны: восстановительную и окислительную.

На режим работы топки оказывает влияние большое число факторов, к которым прежде всего следует отнести:

• избыток воздуха в топке,

• распределение воздуха по дутьевым зонам,

• температуру в топке,

• скорость истечения воздуха из сопел,

• нагрузку СРК,

• расход сульфата,

• теплофизические характеристики щелока.

Избыток воздуха в топке влияет на полноту сгорания щелока,

то есть на экономичность СРК. Концентрация продуктов химического недожога (H₂, CO, CH₄) в топочных газах начинает резко возрастать при уменьшении коэффициента избытка воздуха ниже определенной (критической) величины, а при превышении ее меняется незначительно. Можно считать, что эта величина коэффициента избытка воздуха является оптимальной, поскольку сумма тепловых потерь от химического недожога и с уходящими газами будет при этом минимальна.

На рис. 36 приводится усредненная зависимость потерь тепла с химическим недожогом от коэффициента избытка воздуха, полученная по результатам испытаний различных СРК.

Минимум тепловых потерь от химического недожога достигается при коэффициенте избытка воздуха за котельным пучком равном 1, 17 – 1, 2, что соответствует коэффициенту избытка воздуха на выходе из топки 1, 12 – 1, 15. С учетом фактора уменьшения серосодержащих выбросов из топочной камеры предпочтительными являются режимы с избытками воздуха за котельным пучком 1, 2 – 1, 23. Это связано с тем, что в топке создаются более благоприятные условия для окисления газообразных соединений восставленной серы, причем максимальный эффект достигается при интенсивном перемешивании газов и воздуха в зоне высоких температур, что практически обеспечивается высокими скоростями верхнего дутья.

Рис. 36. Усредненная зависимость потерь тепла с химическим недожогом от коэффициента избытка воздуха за котельным пучком.

На рис.37 приведена зависимость концентрации дурнопахнущих соединений от содержания кислорода в топочных газах. Снижение избытка воздуха приводит к резкому повышению выброса сероводорода, выброс метилмеркаптана также увеличивается, но медленнее. Увеличение избытка воздуха приводит к падению выброса сероводорода практически до нуля.

Однако метилмеркаптан может присутствовать в газах и при повышенной концентрации кислорода. Согласно результатам исследований полное отсутствие сероводорода и минимальный выброс метилмеркаптана (менее 10 мг/м³) достигаются при концентрации кислорода 3, 5 % и более, то есть при коэффициенте избытка воздуха за котельным пучком не ниже 1, 2. Чрезмерное его повышение, сверх 1, 28 (концентрация кислорода более 4, 5 %), нежелательно, поскольку, не оказывая существенного влияния на снижение выброса дурнопахнущих соединений, оно увеличивает потери тепла с уходящими газами и, кроме того, приводит к образованию липких отложений на поверхностях нагрева.

Рис. 37. Концентрация H₂S и CH₃SH в зависимости от содержания кислорода в топочных газах:

1 – сероводород H₂S; 2 – метилмеркаптан CH₃SH.

Температура, развиваемая при горении щелока в топочной камере, является основным фактором, влияющим на кинетику реакции восстановления сульфата натрия и величину пылегазовых выбросов.

На рис. 38 представлены расчетные профили температур по высоте топочной камеры.

Температуры в топке по высоте распределены неравномерно. Определяющей является температура в восстановительной зоне над поверхностью огарка. При этом важным условием является поддержание равномерного температурного поля в этой области топки. Регулировать топочный процесс изменением температуры невозможно, так как сама температура определяется совместным эффектом действия распределения воздуха, нагрузки котла, концентрации щелока, расхода сульфата и должна поддерживаться на определенном уровне. Определенный температурный уровень в топке при стабилизации прочих факторов достигается регулировкой распределения подачи воздуха.

На первом графике (рис.38а) показано распределение температур при нормальных условиях, соответствующих номинальной нагрузке котла, 60%-ной концентрации щелока и распределению воздуха на первичный, вторичный и третичный в соотношении 50, 35 и 15%. Следует отметить, что расчетный температурный профиль согласуется с практическими измерениями.

а) б) в)

Рис. 38. Расчетные профили температур по высоте топки:

а – номинальный режим;

б – влияние концентрации щелока: 1 – 58 %; 2 – 60 %; 3 – 62 %;

в – влияние распределения воздуха (соотношение долей первичного, вторичного и третичного воздуха):

4 – 45 %, 35 %, 20 %; 5 – 50 %, 35 %, 15 %; 6 – 60 %, 25 %, 15 %;

7 – 60 %, 30 %, 10 %.

На втором графике (рис.38б) показано влияние на распределение температур концентрации черного щелока.

Третий график (рис.38в) иллюстрирует влияние распределения воздуха.

Из графиков видно, что перераспределение воздуха с одного уровня на другой на 5 – 10% приводит к изменению температуры в нижней части топки до 200 °C.

Известны равновесные фазовые диаграммы реакций горения щелока, в основе которых лежит термодинамический анализ процесса, позволяющий вычислить выбросы из топки щелочи (натрия) и серы в зависимости от температуры в зоне восстановления. Примером такой расчетной зависимости являются графики, приведенные на рис. 39.

Рис. 39. Эмиссия натрия и серы в зависимости от температуры

При снижении температуры в нижней части топки существенно возрастает эмиссия серы, в том числе и восстановленной, эмиссия натрия при этом невелика. При повышении температуры эмиссия серы резко сокращается, а эмиссия натрия начинает существенно возрастать. Последнее связано с тем, что в результате термической диссоциации карбоната натрия происходит возгонка элементарного натрия, образование над слоем огарка окиси натрия, ее конденсация и взаимодействие с кислыми компонентами дымовых газов, приводящее к образованию летучей золы. В основе этих взаимодействий лежат следующие реакции:

2Na₂CO₃ → 4Na + 2CO₂ + O₂;

4Na + O₂ → 2Na₂O;

Na₂O + CO₂ → Na₂CO₃;

Na₂CO₃ + SO₃ → Na₂SO₄ + CO₂;

Na₂O + SO₃ → Na₂SO₄.

Преимущественно возгонный характер пылевых выбросов из топки подтверждается как мелкой дисперсностью пылевых частиц (1 – 2 мкм), так и превалирующим содержаним сульфата натрия в уносе (до 90 – 96%). На рис. 40 приведены результаты измерений концентрации пылевого уноса в газах в зависимости от температуры, полученные на СРК производительностью 1400 т/сут а.с.в щелока.

Рис. 40. Концентрация пылевого уноса в газах

в зависимости от температуры

Рассмотренные выше зависимости выбросов от температуры указывают на необходимость оптимизации температурного поля в топочной камере. Практически это должно достигаться наладкой режима СРК с учетом его конструктивных особенностей. Температура в топке может явиться параметром контроля и регулирования подачи воздуха.

Распределение воздуха по дутьевым зонам при прочих постоянных факторах влияет на температуру в зонах слоя огарка и пиролиза (рис. 38в).

Первичное дутье, кроме того, влияет на стабильность формы и величину подушки огарка, степень восстановления сульфата, величину пылевого уноса. Оптимальную долю первичного воздуха следует рассматривать в увязке с конструктивным оформлением аэродинамической схемы топочной камеры СРК, т.е. с числом ярусов дутья, их расположением по высоте, конструкцией и геометрией воздушных сопел, способом регулирования расхода воздуха в них.

В конечном итоге именно скорость воздуха в соплах определяет глубину проникновения воздушных струй в топку и интенсивность их воздействия на слой огарка. При недостаточной скорости первичного воздуха увеличивается высота подушки огарка, темнеет ее поверхность, происходит забивание воздушных сопел. При слишком высокой скорости первичного воздуха и соответственно чрезмерном его расходе подушка огарка интенсивно выгорает, ее высота резко снижается. Правильно сформированная подушка огарка, в которой обеспечивается хороший контакт сульфата и кокса, является необходимым условием для достижения высокой степени восстановления сульфата.

Как показывают испытания, практически для всех СРК скорость первичного воздуха должна находится в пределах 20 – 30 м/с. Скорости воздуха ближе к нижнему пределу характерны для котлов, имеющих двухъярусную схему ввода воздуха в топочную камеру и дроссельный способ регулирования расхода первичного воздуха при помощи заслонок, установленных перед группой сопел. Скорости воздуха ближе к верхнему пределу относятся к котлам, имеющим трехъярусную схему ввода воздуха в топочную камеру и индивидуальное регулирование расхода (в ряде случаев и скорости) воздуха в сопле.

На рис.41а показана зависимость степени восстановления сульфата от расхода первичного воздуха для СРК с двухъярусной воздушной схемой. Практически диапазон регулирования расхода первичного воздуха находится в пределах 50 – 70 %, при этом лучшие результаты степени восстановления достигаются при подаче через сопла первичного дутья 60 % организованного воздуха. При расходах первичного воздуха, отличных от указанного диапазона, фактически невозможно обеспечить стабильность формы и величину подушки огарка. На некоторых СРК с увеличением суммарного сечения сопел первичного воздуха (до 80 % от суммарного сечения воздушных сопел) верхняя граница диапазона регулирования первичного дутья доходит до 75 %.

На рис.41б показана зависимость степени восстановления сульфата для СРК с трехъярусной схемой подачи воздуха. Практический диапазон регулирования первичного воздуха находится в пределах 35 – 60 %. Максимум степени восстановления сульфата соответствует подаче 45 – 50 % воздуха в первичном дутье.

Таким образом, влияние первичного дутья на восстановление сульфата происходит путем воздействия на формирование слоя огарка и температуру в зоне подушки огарка, определяющую скорость реакции восстановления. Влияние первичного воздуха на пылеунос определяется по росту концентрации золы в дымовых газах примерно на 15 – 25 % с увеличением расхода первичного воздуха в диапазоне 40 – 60 % для СРК с трехъярусной схемой подачи воздуха. Верхнее дутье является важным фактором минимизации тепловых потерь в топке. Его эффективность повышается с ростом скорости истечения воздуха из сопел, которая не должна быть ниже 40 – 50 м/с.

а) б)

Рис. 41. Зависимость степени восстановления сульфата от расхода первичного воздуха:

а – при двухъярусной подаче воздуха;

б – при трехъярусной подаче воздуха

Для СРК с традиционной трехъярусной схемой ввода воздуха в топку лучшие результаты достигаются при следующем распре-делении воздуха: первичный 50 %, вторичный 35 %, третичный 15 %. Существуют трехъярусные и четырехъярусные схемы, отличительной особенностью которых является размещение вторичного воздуха на достаточно низком уровне, всего на 1, 5 – 2 м выше сопел первичного дутья. Появление этих воздушных схем направлено на улучшение регулирования и контроля топочного процесса.

По данным ряда фирм, при эксплуатации СРК, оборудованных низким вторичным дутьем, концентрация соединений восстановленной серы (сероводород и др.) в уходящих газах составляет менее 1 ppm.

Для справки приведем значения высоты расположения дутьевых сопел и щелоковых форсунок над плоскостью пода СРК с трехъярусной воздушной схемой:

• первичный воздух – 1, 4 м;

• вторичный воздух – 3, 4 м;

• третичный воздух – 9 - 10 м;

• щелоковые форсунки –7, 5 м.

Ниже представлены рекомендуемые значения распределения воздуха по ярусам, в % от общего расхода.

Трехъярусная Четырехъярусная

схема схема

Первичный 30 – 40 45 – 50

Вторичный 50 – 70 30 – 35

Третичный 0 – 15 10 – 15

Четвертичный – 5 – 10

Расход сульфата. Стехиометрически для реакции восстановления сульфата натрия Na₂SO₄ + 4C = Na₂S + 4CO – Q необходимо 0, 34 кг углерода на 1 кг сульфата. В реальных условиях требуется значительно большее количество углерода, необходимого в качестве топлива для обеспечения требуемого температурного уровня и компенсации тепловых потерь в реакционной зоне топки. Практически на 1 кг сульфата в исходной смеси щелока и сульфата приходится 4 – 5 кг углерода. При увеличении добавки сульфата в щелок наблюдается снижение степени восстановления, что может быть объяснено дефицитом свободного углерода в слове огарка. Зависимость между расходом сульфата и степенью восстановления имеет технологическое обоснование, однако из-за одновременного действия в СРК большого числа факторов, а также из-за колебаний силы воздействия самих факторов по случайным и многочисленным причинам количественная оценка зависимости достаточно сложна. В среднем, расход сульфата составляет до 140 кг на тонну а.c.в. щелока.

Давление щелока перед форсунками определяет размер капель. Распределение размеров капель в струе щелока, впрыскиваемого в топку, подчиняется нормальному статистическому закону. В любом случае струя щелока будет содержать какую-то часть капель, скорость витания которых будут существенно меньше скорости подъемного потока газов, поэтому такие капли, не достигая пода, выносятся из топочной камеры. При этом органическая часть капли щелока выгорает в объеме, а ее минеральный остаток формирует механический унос. При неблагоприятных условиях (чрезмерном угле отклонения качающейся форсунки от горизонтали вверх) увеличивается вертикальная составляющая скорости капли, что может привести к выносу из топочной камеры даже коксовых частиц. Для мелких капель зона сушки и пиролиза смещается резко вверх по высоте топочной камеры в область относительно низких температур. В этой области достаточно трудно обеспечить полное окисление продуктов пиролиза, в особенности из-за существенного уменьшения времени их пребывания в топочной камере, что в конечном итоге приводит к увеличению выброса из топки сероводорода и других соединений восстановленной серы.

На рис.42а показана зависимость запыленности топочных газов от давления щелока перед форсунками. Результаты получены при испытаниях СРК, оборудованного качающимися механическими форсунками с отбойными щитками. При увеличении давления щелока с 0, 1 до 0, 2 МПа запыленность газов возрастает на 15 %.

а) б)

Рис. 42. Зависимость запыленности топочных газов:

а – от давления щелока;

б – от давления (расхода) мазута.

Сжигание вспомогательного топлива (мазута) оказывает существенно влияние на пылеунос в случае использования нижних подсвечивающих форсунок. Увеличение пылеуноса при этом объясняется ростом температурного уровня, но в основном – развитием высоких локальных температур в зоне слоя огарка.

На рис. 42б показана зависимость запыленности топочных газов от давления мазута, полученная на СРК производительностью 700 т/сут а.с.в. При работе котла с отключенными нижними мазутными форсунками запыленность газов находится на уровне 4 – 4, 5 г/нм³, при включении форсунок с расходом мазута до 1, 5 т/ч запыленность возрастает в 2, 5 раза. Постоянный расход мазута на «подсветку» снижает, как показывает практика, степень восстановления сульфата, что связано с разрушающим воздействием мазутного факела на процесс нормального формирования подушки огарка.

Сульфидность плава влияет на содержание SO₂ в топочных газах. Чем выше содержание серы в исходной смеси щелока и сульфата, тем больше концентрация SO₂ при постоянной степени перехода серы в газовую фазу. Ниже приведены данные по содержанию SO₂ в топочных газах в зависимости от сульфидности белого щелока. Повышенная концентрация SO₂ (соответственно и SO₃) в газах может оказать неблагоприятное влияние в отношении усиления адгезионных свойств отложений на поверхностях нагрева котла.

Сульфидность белого щелока, % 28 36 42

Концентрация SO₂, ppm / (г/м³) 36 / 0, 107 115 / 0, 341 450 / 1, 34

Сульфидность плава является параметром, жестко определенным технологическим регламентом сульфатного производства, и ее колебания ограничены пределом допускаемых отклонений.

Сжигание щелока высокой концентрации. В традиционных технологических схемах СРК черный щелок концентрируется до 60 – 65 % и с такой концентрацией сухих веществ впрыскивается в топочную камеру. Финскими фирмами «Тампелла» и «Розенлев» проведены работы по исследованию сжигания щелока концентрацией 75 – 80 %. В ходе работы ставилось целью повышение экономичности СРК, поскольку повышение концентрации щелока – это улучшение качества его подготовки к сжиганию в виде топлива. Сжигание более концентрированного щелока обусловливает снижение затрат тепла на испарение влаги непосредственно в топочной камере, а также уменьшение расхода дымовых газов и, следовательно, увеличение количества тепла, полезно использованного в СРК. По данным фирмы «Тампелла» при испытании СРК производительностью 350 т/сут по а.с.в при использовании щелока концентрацией 75 – 80 % отмечено увеличение выработки пара на 7 % и снижение выбросов диоксида серы до 0 – 50 ppm, против обычных значений 200 – 500 ppm.

Вихревая топка для сжигания щелока. В СРК применяется рассредоточенная подача щелока и воздуха. Основная часть горючих веществ сгорает в зоне подвода воздуха и жидкого щелока, в которой газовоздушный поток и щелок движутся по противоточной схеме.

Этой схеме присущи специфические недостатки:

· рассредоточенная подача щелока и воздуха ухудшает условия взаимного перемешивания, что приводит к неустойчивости воспламенения и снижает интенсивность процесса горения;

· периферийный подвод воздуха с низкими скоростями не позволяет воздуху проникнуть в центральную часть топки, в результате чего возникает значительный химический недожог горючих веществ;

· обеспечиваются низкие удельные тепловые напряжения топочного объема; за пределы активной зоны горения выносятся мелкие ококсованные щелоковые частицы, увеличивается механический недожог топлива и потери химикатов;

· агрегаты оборудованы паровыми калориферами, которые обеспечивают нагрев воздуха до сравнительно низкой температуры (140-180^оС). Достигаемая при этом температура в зоне воспламенения щелока не способствует устойчивому процессу горения, особенно при повышении влажности и уменьшении расхода щелока. В целях поддержания необходимого температурного уровня применяется сжигание вспомогательного топлива (газа или мазута).

На кафедре промышленной теплоэнергетики Санкт-Петербургского государственного технологического университета растительных полимеров (СПбГТУРП) разработана вихревая топка для сжигания и регенерации отработанных щелоков с сохранением факельно-слоевого способа сжигания, один из вариантов которой представлен на рис. 43.

Рис.43. Схема вихревой топки СРК

1 – топочная камера; 2 – щелоковые форсунки;

3 – вторичное дутье; 4 – аэродинамический выступ.

Сущность предлагаемого метода основывается на принципиально новой аэродинамической схеме сжигания щелоков в пересекающихся струях с U–образным движением факела. Для реализации этого проекта бела выполнена реконструкция СРК-200 Котласского ЦБК с организацией аэродинамического пережима, образованного трубами фронтового и заднего экранов, на уровне вторичного дутья. Вторичный воздух подается в топку с помощью 20 регулируемых сопел (по 10 на каждом выступе) с направлением воздушных струй под углом 60^о к поду топки. Щелоковые форсунки расположены на фронтовой и задней стенках на 0, 9 м ниже уровня сопел вторичного дутья. Третичное дутье отключено полностью, первичное дутье осталось без изменения.

Вторичный воздух на уровне щелоковых форсунок образует сплошную плоскую струю. Эжектирующее действие этой струи вызывает подсос продуктов сгорания щелока к корню воздушной струи, образуя вихревое движение. Воздушные струи пересекают щелоковые, увлекают мелкие капли щелока, не требующие длительного времени на подготовку к воспламенению, в сторону пода. Крупные капли по инерции движутся в центральную зону топочного объема, откуда медленно опускаются вниз в восходящем потоке газов под воздействием гравитационных сил.

Таким образом, в пересекающихся струях происходит сепарация и естественное регулирование времени нахождения капель щелока в топочном объеме в соответствии с их дисперсностью.

Подача воздуха осуществляется сосредоточенно к корню топливных струй, что обеспечивает быстрое образование однородной топливной смеси и интенсивную подготовку капель топлива к воспламенению. Этому способствует также подсос продуктов сгорания из топочного объема за счет эжектирующего действия воздушных струй. При этом в вертикальной плоскости топочного объема возникает вихревое движение продуктов сгорания и капель топлива, способствующее интенсификации процесса горения и полному выжигу горючих веществ.

Как показали результаты измерения температуры по высоте топочной камеры, во всем диапазоне нагрузок наличие пережима сократило прямое излучение теплоты, что привело к снижению температуры газов на выходе из топки. Это является благоприятным фактором для предотвращения шлакования и для оптимизации температурных условий работы пароперегревателя.

Температура газов на выходе из топки в зависимости от нагрузок составляет 820 – 860 ^оС, что на 50 – 70 ^оС ниже, чем до реконструкции. Интенсификация процесса горения обеспечивает повышение температуры в зоне первичного дутья, что приводит к снижению эмиссии серы, но максимум температуры на уровне первичного дутья снижается с 1250 до 1160 – 1180 ^оС, что приводит к снижению эмиссии натрия из плава.

Из теплового баланса СРК до и после реконструкции следует, что КПД «брутто» котлов изменяется в больших пределах, при этом для реконструированного СРК он составляет 72-82 %, а для СРК с обычной топкой 69-77 % (рис.44). Это обуславливается, прежде всего, снижением потерь с уходящими газами и химическим недожогом.

Рис. 44. КПД η, потери теплоты с химическим недожогом q₃

и с уходящими газами q₂ в зависимости от нагрузки котла:

+, о – до и после реконструкции.

Концентрация пылевого уноса до электрофильтра для реконструированного СРК составляет 1, 6 – 2, 7 г/м³, для СРК с обычной топкой 2, 6 – 6, 3 г/м³ (рис.45).

Результаты газового анализа показали, что содержание вредных серосодержащих выбросов определяется наличием в схеме каскадного испарителя. До каскадного испарителя содержание выбросов составило до и после реконструкции, мг/м³:

до после

реконструкции реконструкции

метилмеркаптан, 6, 7 2, 5

сероводород, --- ---

сернистый ангидрид, 80 107 - 161

окислы азота, 95 45 - 107

оксид углерода, 47 2 - 6

Технологические показатели работы СРК были близки к показателям типовых агрегатов. Степень восстановления сульфата в плаве составляла 88-91%, сульфидность зеленого щелока 20-25 %.

Рис.45. Изменение концентрации пылевого уноса

в зависимости от расхода щелока:

---- – до реконструкции; –––– – после реконструкции