![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Исходные данныеСтр 1 из 2Следующая ⇒
Курсовая работа «Система кондиционирования воздуха здания бытового обслуживания»
Факультет: ЛА Преподаватель: Группа: ТС-11 Спарин В.А. Студент: Кубанова М.В. Вариант: 05
Новосибирск СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Исходные данные2. Расчет необходимых воздухообменов 2.1. Воздухообмен по избыткам теплоты
2.2. Количество рециркуляционного воздуха
2.3. Определение нагрузки на основные элементы схемы обработки воздуха и расчет требуемой производительности системы кондиционирования
3. Построение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме и их описание 4. Расчет основных рабочих элементов установки кондиционирования воздуха и подбор оборудования 4.1. Расчет фильтра 4.2. Камера орошения 4.3. Воздухоохладитель 4.4. Воздухонагреватели 4.5. Холодильные установки 4.6. Вентиляторные агрегаты 5. Компоновка и теплохолодоснабжение центральных кондиционеров Библиографический списокВведение
Параметры окружающей среды в течение большего времени года не соответствуют физиологическим требованиям человека, поэтому в созданиях обслуживаемых помещениях необходимого микроклимата наряду с ограждающими конструкциями применяют системы кондиционирования воздуха. В то время как отопительные системы обеспечивают только тепловой режим здания, а системы вентиляции требуемый воздухообмен, системы кондиционирования воздуха выполняют более широкие задачи по качеству воздуха обслуживаемых помещений, круглогодично поддерживая температуру и влажность, а также частоту. В то же время система кондиционирования воздуха может работать в здании совместно с системами отопления, вентиляции. Основное оборудование систем кондиционирования воздуха для подготовки и перемещения воздуха устанавливаются в аппарате называемым кондиционером. В данной работе была поставлена задача определения основных параметров СКВ для теплого и холодного периода года по заданным теплопоступлениям и влаговыделениям. В последствии чего осуществить подбор холодильного оборудования для заданного помещения: торгового комплекса г. Новосибирска. Исходные данные Схема СКВ Место строительства г.Казань. Помещение – Бытового обслуживания Размеры помещения 25х15х6 м. Число людей – n = 460 чел. Теплопоступления для ТПГ: Qп = 85000Вт, для ХПГ: Qп =45000 Вт, Влаговыделения для ТПГ: W= 30кг/ч для ХПГ: W=30 кг/ч Теплоноситель – горячая вода для ХПГ t1=150 оС, t2=70 оС, для ТПГ t`1=70 оС, t`2=50 оС. Таблица1
Выбор параметров наружного воздуха производен по параметрам Б (прил. 8 [1]).
2. Расчет необходимых воздухообменов Цель: определение массового и объемного расходов приточного воздуха, а также количества рециркуляционного воздуха
2.1. Воздухообмен по избыткам теплоты Температура приточного воздуха для ТПГ: tп = tв - Dt = 24 – 7 = 17 оС, где Dt – температурный перепад в зависимости от помещения и подачи воздуха Dt = 7 оС – для общественных зданий при высоте притока 6 м.
Требуемый расход приточного воздуха для ТПГ: Gп= 3.6 • Qп / (iв – iп) = 3.6 • 85000 / (47.8-38.1) = 31546 кг/ч Расход приточного воздуха для ХПГ принимается по расчету летнего режима для обеспечения устойчивости работы системы воздухораспределения. К расчету принимается наибольший воздухообмен по избыткам теплоты для теплого периода. Gп = 31546 кг/ч L = Gп/r =31546/1, 2 = 26288 м3/ч где r – плотность воздуха, принимаем r=1, 2 кг/м3 2.2. Количество рециркуляционного воздуха Минимально необходимое количество наружного воздуха: Gнmin = r • n • l = 1, 2 • 460• 20 = 11040 кг/ч где l – количество наружного воздуха на 1 чел, при кратковременном пребывании l = 20 м3/ч Количество рециркуляционного воздуха G1р = Gп – Gн = 31546 – 11040 =20506кг/ч 2.3. Определение нагрузки на основные элементы схемы обработки воздуха и расчет требуемой производительности системы кондиционирования.
Расход теплоты в 1-ом воздухонагревателе для ХПГ Q1= 0.278•Gп • (iк – iн)=0.278•31546•(-19-(-31.1))=106.114 кВт
Тепловой поток во 2-ом воздухонагревателе для ТПГ Q2= 0.278•Gп • (iп – iо)=0.278•31546•(37.1-33.9)=28.063 кВт для ХПГ Q2= 0.278•Gп • (iп – iо)=0.278•31546•(33.5-24.6)=78.061 кВт
Расход холода для охлаждения и осушки воздуха в ОК для ТПГ Qхол= 0.278•Gп • (iс – iо)=0.278•31546•(51-33.9)=149.963 кВт
Влагосодержание смеси наружного и рециркуляционного воздуха для ТПГ dс = (Gн • dн + G1р • dв) / Gп = (11040 • 10.3 + 20506 • 9, 3) / 31546 = 9.6 г/кг Влагосодержание смеси наружного и рециркуляционного воздуха для ХПГ dс = (Gн • dн + G1р • dв) / Gп = (11040 • 0, 1 + 20506 • 7, 3) / 31546 = 4.7 г/кг
Количество влаги, сконденсировавшейся из воздуха в камере для ТПГ Wк= Gп • (dс – dо)=31546•(9.5-8.3) •10-3=37.855 кг/ч Расход воды на подпитку ОК для ХПГ Wисп= Gп • (dо – dс)=31546•(6.3-5.6) •10-3=22.082 кг/ч
3. Построение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме и их описание
Угловой коэффициент луча процесса для ТПГ: ε = 3.6 • Qп / W= 3.6 • 85000/ 30 = 10200 кДж/кг Угловой коэффициент луча процесса для ХПГ: ε = 3.6 • Qп/ W = 3.6 • 45000 / 30 = 5400 кДж/кг После построения I-d диаграммы (рис.1 и 2), полученные данные сведены в табл.2 Таблица 2
![]() ![]()
![]() ![]()
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]()
![]() ![]() ![]()
![]() ![]() ![]() ![]()
![]() ![]() ![]() ![]() ![]()
![]() ![]() ![]()
![]()
![]() ![]()
![]()
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]()
![]() ![]() ![]()
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]()
![]() Процессы, протекающие в СКВ в ТПГ: СО - процесс охлаждения воздуха в воздухоохладителе, ОП' — нагрев воздуха в воздухоподогревателе второй ступени, П'П — подогрев воздуха в вентиляторе и приточных воздуховодах, ПВУ — изменение состояния воздуха в ОП, У'Н – смешение наружного и рециркуляционного воздуха. Процессы, протекающие в СКВ в ХПГ: СО - процесс адиабатного охлаждения и увлажнения воздуха в оросительной камере, ОП — нагрев воздуха в воздухоподогревателе второй ступени, НК - нагрев воздуха в воздухоподогревателе первой ступени, ПВУ — изменение состояния воздуха в ОП.
4. Расчет основных рабочих элементов кондиционера и подбор оборудования Для обслуживания расчетных помещений рекомендуется применять центральные типовые секционные кондиционеры марки Веза – КЦКП (центральные кондиционеры каркасно-панельные). Кондиционеры КЦКП имеют размерный ряд по номинальной воздухопроизводительности от 1, 6 до 100 тыс. м3/ч. В соответствии с этим к установке принимаем центральный кондиционер КЦКП-50 с номинальной производительностью L = 50000 м3/ч. Таблица 3
4.1. Расчет фильтра.
Для проектируемой системы центрального кондиционирования воздуха выбираемкарманный фильтр тонкой очистки класса F5 ФВК-XX-360-X-F5, расположенный за смесительной секцией. Максимальная концентрация пыли в рабочей зоне общественных зданий zwz = 0, 5 мг/м3 Содержание пыли в наружном воздухе непромышленного города zext = 0, 6 мг/м3 Степень очистки приточного воздуха hтр=100% • (zext - zwz)/ zext = 100 • (0, 6- 0, 5)/0, 6 = 17% класс фильтра по эффективности –II (предел эффективности 50%) Фильтр подобран по табл. 4.2 [2]: тип фильтра: волокнистый карманный ФяКП фильтрующий материал- ФСВУ номинальная воздушная нагрузка на входное сечение q = 7000м3/(ч•м2) площадь ячейки fя = 0, 37 м2 начальное сопротивление Pф.н =55 Па конечное сопротивление Pф.к = 400 Па удельная пылеемкость П = 1400 г/м2 способ регенерации –очистка и смена фильтрующего материала. Требуемая площадь фильтрации: Fфтр = L / q= 51466/7000=7, 352 м2, Необходимое количество ячеек: nя = Fфтр / fя= 7, 352 / 0, 37 = 19, 870 Кустановке принимаем 20 ячеек. Действительная степень очистки по номограмме 4.4 [2] 1-Е = 6% => hд=94% Количество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа. mуд= L • zext • hn / Fф = 51466• 0, 6•10-3 • 0, 94 /7, 352 = 3, 948 г/м2ч Периодичность замены фильтрующей поверхности: tрег= П / mуд=1400/ 3, 948 = 354, 610 ч = 15 сут.
4.2. Камера орошения
4.3. Воздухоохладитель
Принимаем воздухоохладитель ВОВ243.1-185-200-10-3-0.6-1
4.4. Воздухонагреватели.
Первый воздухонагреватель подбирается для ХПГ, второй – для ТПГ.
К установке принимается воздухонагреватели площадь фасадного сечения Fф = 3, 96 м2.
Относительный перепад температур: QВ1 = (tвн - tвк) / (tвн - tжн) = (-39-(-19) / (-39-95) = 0, 149– для 1-го подогревателя где tжн – начальная температура теплоносителя tжн =95 оС tвн, tвк – начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха QВ2 = (12.8-17) / (12.8-95) = 0, 05– для 2-го подогревателя
Относительный расход воздуха: G` = G / Gном = 61760 / 60000 = 1, 03 где Gном – номинальный расход воздуха для данного кондиционера
По табл.15.18 [2] принимаем тип и схему обвязки базовых теплообменников: 6, параллельно.
По номограмме рис.15.41а [2] определяем: QЖ1 = 0, 39 при количестве рядов n=1. – для 1-го подогревателя QЖ2 = 0, 78 при количестве рядов n=1. – для 2-го подогревателя Б = 6.23•10-1 – коэф. гидравлического сопротивления нагревателя.
Расход теплоносителя GЖ1 = G•св•QВ1/сж•QЖ1 = 61760 • 1, 005 •0, 149 / 4, 19 •0, 39 = 5659.538 кг/ч– для 1-го подогревателя GЖ2 = 61760 • 1, 005 •0, 05 / 4, 19 •0, 78 = 949.587 кг/ч– для 2-го подогревателя
теплоносителя: tжк1 = tжн + QЖ1 • (tвн – tжн) = 95 + 0, 39 (-39 – 95) = 42.74 оС tжк2 = 95 + 0, 78 (12, 8 – 95) = 30.884 оС
Массовая скорость воздуха в фасадном сечении установки: (rV) = G / 3600 • Fф = 61760 / 3600 • 3, 96 = 4, 3 кг/(м2с)
Потери давления по воздуху: DPВ = 51 Па – по номограмме рис. 15.43 [2].
Потери давления по воде: DPЖ1 = Б • (QВ1 / QЖ1)2 • G`2 •98, 1 = 0, 623 • (0, 149 / 0, 39)2 • 1, 032 • 98, 1 = 9, 46 кПа. DPЖ2 = 0, 623 • (0, 05 / 0, 78)2 • 1, 032 • 98, 1 = 0, 27 кПа. Принимаем воздухонагреватель 1 ВНВ243.1-185-200-01-3.5-04-2 и воздухонагреватель 2 ВНВ243.1-185-200-01-4-02-2
|