Главная страница
Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Анализ деформации зеркала на мембранно-технологической разгрузки с разворотом на 120 градусов.
Для проверки работоспособности оправы и доказательства того факта, что зеркало разгружается на оправе с точностью более высокой, чем требуется по спецификации на готовое зеркало, зеркало поворачивают на оправе на 60 или 120 градусов, снова устанавливают на оправу и контролируют полученный волновой фронт. Если изменения формы волнового фронта лежат в пределах спецификации, то это означает, что разгрузка дает надежное разгруженное состояние зеркала.
С учетом разброса высот в площадках заготовки зеркала был вычислен волновой фронт зеркала, который будет в точ случае, если компенсаторы мембранно-пневматических опор оставить без изменений при развороте зеркала на 120 градусов. Результаты представлены на рис. 4.7. RMS(W) = 0.146l, что составляет величину 89.9 нм, что существенно превышает параметры спецификации (40 нм).
Таким образом, при развороте зеркала на 120 градусов необходимо учитывать разновысотность площадок зеркала (±0.5 мм), которые через инваровые элементы базируются на мембранно-технологической оправе, и вычислять новые компенсаторы под мембраны. Поэтому поправка на высоту площадок dh2 колонка 5 также развернется на 120 градусов и значения компенсаторов будут другие (таблица 4.3).
Таблица 4.3
Hнастр. = 43 мм
№ опоры
| H кор. ср. (мм)
| Высота
компенса-тора мм
| Поправка на высоту опор (мм)
dh1
| Поправка на высоту площадок (мм) dh2
| Окончатель-ная высота компенсато-ров (мм)
| 1 ряд
| 1 (1222)
| 37.93
| 5.07
| 0.70
| -0.16
| 5.61
| 2 (2142)
| 38.63
| 4.37
| 0.71
| -0.44
| 4.64
| 3 (1362)
| 38.22
| 4.78
| 0.73
| -0.08
| 5.43
| 4 (1373)
| 38.07
| 4.93
| 0.70
| -0.09
| 5.54
| 5 (1672)
| 39.48
| 3.52
| 0.70
| -0.36
| 3.86
| 6 (602)
| 37.45
| 5.55
| 0.68
| -0.42
| 5.81
| 7 (1442)
| 37.28
| 5.72
| 0.68
| -0.36
| 6.04
| 8 (632)
| 38.75
| 4.25
| 0.70
| -0.49
| 4.46
| 9 (1782)
| 36.65
| 6.35
| 0.65
| -0.38
| 6.62
| 10 (652)
| 37.37
| 5.63
| 0.70
| -0.41
| 5.92
| 11 (792)
| 37.11
| 5.89
| 0.70
| -0.22
| 6.37
| 12 (562)
| 38.58
| 4.42
| 0.69
| -0.17
| 4.94
| 13 (1852)
| 37.64
| 5.36
| 0.69
| -0.14
| 5.91
| 14 (512)
| 38.61
| 4.39
| 0.67
| -0.13
| 4.93
| 15 (392)
| 38.20
| 4.80
| 0.70
| -0.12
| 5.38
| 16 (2843)
| 38.50
| 4.50
| 0.71
| -0.10
| 5.11
| 17 (1692)
| 38.29
| 4.71
| 0.66
| -0.10
| 5.27
| 18 (1353)
| 37.63
| 5.37
| 0.65
| -0.09
| 5.93
| 19 (762)
| 39.46
| 3.54
| 0.70
| -0.09
| 4.15
| 20 (772)
| 37.82
| 5.18
| 0.69
| -0.08
| 5.79
| 21 (852)
| 37.75
| 5.25
| 0.68
| -0.09
| 5.84
| 22 (2562)
| 39.35
| 3.65
| 0.68
| -0.06
| 4.27
| 23 (1802)
| 36.61
| 6.39
| 0.70
| -0.06
| 7.03
| 24 (482)
| 37.77
| 5.23
| 0.70
| -0.05
| 5.88
| 2 ряд
| 25 (522)
| 37.77
| 5.23
| -0.19
| -0.04
| 5.00
| 26 (53)
| 39.01
| 3.99
| -0.21
| -0.41
| 3.37
| 27 (1943)
| 37.27
| 5.73
| -0.21
| -0.36
| 5.16
| 28 (1232)
| 38.29
| 4.71
| 0.06
| -0.29
| 4.48
| 29 (672)
| 38.57
| 4.43
| -0.22
| -0.03
| 4.18
| 30 (1502)
| 37.10
| 5.90
| -0.20
| -0.16
| 5.54
| 31 (1712)
| 37.49
| 5.51
| -0.20
| -0.33
| 4.98
| 32 (63)
| 39.08
| 3.92
| -0.15
| -0.39
| 3.38
| 33 (752)
| 39.20
| 3.80
| -0.15
| -0.11
| 3.54
| 34 (1452)
| 38.30
| 4.70
| -0.20
| -0.21
| 4.29
| 35 (1592)
| 37.63
| 5.37
| -0.20
| -0.04
| 5.13
| 36 (33)
| 39.49
| 3.51
| -0.15
| -0.36
| 3.00
| 37 (1682)
| 36.88
| 6.12
| -0.17
| -0.33
| 5.62
| 38 (613)
| 38.29
| 4.71
| -0.15
| -0.29
| 4.27
| 39 (622)
| 38.60
| 4.40
| -0.17
| -0.36
| 3.87
| 40 (572)
| 38.20
| 4.80
| -0.19
| -0.37
| 4.24
| 41 (662)
| 38.03
| 4.97
| -0.17
| -0.04
| 4.76
| 42 (812)
| 37.64
| 5.36
| -0.17
| -0.04
| 5.15
| 3 ряд
| 43 (492)
| 38.03
| 4.97
| 1.45
| -0.20
| 6.22
| 44 (1333)
| 36.54
| 6.46
| 1.51
| -0.27
| 7.70
| 45 (742)
| 38.76
| 4.24
| 1.55
| -0.16
| 5.63
| 46 (592)
| 37.77
| 5.23
| 1.55
| -0.23
| 6.55
| 47 (1832)
| 37.65
| 5.35
| 1.58
| -0.15
| 6.78
| 48 (722)
| 39.06
| 3.94
| 1.48
| -0.24
| 5.18
| 49 (1073)
| 37.29
| 5.71
| 1.61
| -0.29
| 7.03
| 50 (462)
| 37.36
| 5.64
| 1.40
| -0.17
| 6.87
| 51 (822)
| 37.99
| 5.01
| 1.57
| -0.25
| 6.33
| 52 (2083)
| 37.80
| 5.20
| 1.50
| -0.13
| 6.57
| 53 (582)
| 37.14
| 5.86
| 1.55
| -0.17
| 6.98
| 54 (833)
| 37.89
| 5.11
| 1.50
| -0.27
| 6.34
| 55 (1822)
| 37.46
| 5.54
| 1.90
| -0.26
| 7.18
| 56 (1262)
| 38.05
| 4.95
| 1.57
| -0.27
| 6.25
| 57 (472)
| 37.02
| 5.98
| 1.49
| -0.44
| 7.03
| 4 ряд
| 58 (262)
| 39.15
| 3.85
| -0.05
| -0.16
| 3.59
| 59 (342)
| 38.62
| 4.38
| -0.03
| -0.14
| 4.21
| 60 (1402)
| 38.65
| 4.35
| -0.03
| -0.13
| 4.19
| 61 (1292)
| 39.02
| 3.98
| -0.04
| -0.16
| 3.78
| 62 (1912)
| 37.48
| 5.52
| -0.03
| -0.11
| 5.38
| 63 (702)
| 38.95
| 4.05
| -0.03
| -0.18
| 3.84
| 64 (1732)
| 37.38
| 5.62
| -0.01
| -0.09
| 5.52
| 65 (2043)
| 37.22
| 5.78
| 0.00
| -0.10
| 5.68
| 66 (732)
| 37.02
| 5.98
| 0.00
| -0.07
| 5.91
| 67 (1722)
| 37.33
| 5.67
| -0.01
| -0.10
| 5.56
| 68 (1022)
| 37.36
| 5.44
| -0.02
| -0.12
| 5.30
| 69 (692)
| 37.87
| 5.13
| -0.05
| -0.31
| 4.77
|
|
|
|
|
|
|


Рисунок 4.7 Расчетная интерферограмма и карта волнового фронта на пневмоопорах при развороте зеркала на 120 градусов. RMS(W)=0.146 l.
|