![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд ТЭЦ
Турбоагрегат Р-100 не имеет системы регенерации низкого давления. Химочищенная питательная вода котлов питающих турбину Р-100, после вакуумного деаэратора добавочной воды (ДВ), подогревается в ПДХОВ до температуры
Перед тем как приступать к расчету тепловых схем турбин ПТ-135 и Р-100 необходимо решить вопрос о подогреве такого большого потока обессоленной воды. Исходим из того, что большая часть этой воды будет подогреваться в ПДХОВ, а остальной поток обессоленной воды целесообразно направить в точки смешения систем регенерации турбин ПТ-135 для ее подогрева в ПНД этих турбин. Прежде всего, определим, какую величину расхода обессоленной воды можно подвести в деаэратор высокого давления турбины Р-100. Считаем, что турбина Р-100-130/15 будет работать в расчетном режиме с постоянной нагрузкой при номинальном расходе острого пара. Это обеспечит максимальный эффект от её применения. Номинальный расход питательной воды через ПВД этой турбины, в соответствии с заводскими данными,
где:
Регенеративная система турбины Р-100 состоит из трех подогревателей высокого давления (Рис.). Два из них питаются паром из регенеративных отборов, а третий - из линии противодавления. Греющий пар из линии противодавления турбины Р-100 подается на ДВД этой турбины, на ПСВ-2 и на ПДХОВ. Для выполнения теплового расчета тепловой схемы ТЭЦ необходимо предварительно определить расходы пара из противодавления турбины Р-100, которые будут обеспечивать собственные нужды станции. Параметры пара в точках процесса расширения в проточной части турбины Р-100 и в ее отборах на номинальном режиме.
Таблица 1.
Суммарный расход конденсата греющего пара сливаемого каскадно из ПВД в деаэратор турбины Р-100
В расчетном режиме турбина работает с противодавлением В Таблице 2 приведены параметры пара, конденсата и питательной воды при работетурбины Р-100/105-130/15 на расчетном режиме. При построении таблицы принято, что потери давления в паропроводах отборов равны 8%, температурные напоры в ПВД 3оС. Таблица 2.
Из уравнения материального баланса ДВД турбины Р-100
Расход химочищенной воды поступающий из ПДХОВ в деаэратор
Расход греющего пара на ПДХОВ
Недогрев воды в ПДХОВ до температуры насыщения в ДВД принят 10 оС. Тогда, температура воды на выходе из ПДХОВ: Величину расхода пара на ПДХОВ можно определить, подставив (1) в (2) При этом предварительно принято, что расход пара в деаэратор Из уравнения (1) расход химочищенной воды в деаэратор
Ранее было определено, что полный расход обессоленной воды после вакуумного деаэратора добавочной воды равен
Уточненное значение расхода пара на ДВД Теперь может быть определен возможный отпуск пара из противодавления турбины Р-100 промышленным потребителям
= 211 - (9, 44+8, 61+10, 61) – 2, 185 –27, 86 – 6 = 146, 294 кг/с.
Электрическая мощность турбины Р-100 при расчетном режиме
=[9, 44(3510-3200)+8, 61(3510-3100)+(10, 61+2, 185+27, 86+6+146, 294)(3510-3010)]× 0, 985=101387, 53 кВт.
Расход пара из промышленных отборов турбин ТЭЦ для промышленных потребителей должен составлять 250 кг/с. Из противодавления турбины Р-100 направляется пар внешним потребителям Из промотбора каждой турбины ПТ-135 внешним потребителям должен отпускаться пар в количестве
2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбины ПТ-135-130/15
В курсовом проекте требуется выполнить расчет тепловой схемы для расчетного максимально-зимнего режима. Возможны два варианта расчета тепловой схемы. В первом варианте задана электрическая мощность турбоагрегата. Предварительно оценивают расход пара на турбину, проводят расчет тепловой схемы и определяют расчетное значение электрической мощности. Если расхождение между рассчитанной и заданной мощностями Во втором варианте задаются расходом пара на турбину, а ее электрическую мощность определяют после расчета тепловой схемы, определения расходов пара в отборы и через отсеки турбины. В данном расчетном примере расчет тепловой схемы ТЭЦ в максимально-зимнем режиме выполняется по первому варианту - при заданных электрических мощностях турбоагрегатов ПТ-135-130 и Р-100-130/15
2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине ПТ-135 в is-диаграмме для номинального режима
При номинальном режиме работы, соответствующем температуре наружного воздуха -5 оС, расход пара на турбину ПТ-135-130 Параметры пара в характерных точках процесса расширения и в регенеративных подогревателях турбины при номинальном режиме приведены в Табл. 1 Таблица 3
Здесь: регенеративных подогревателях;
в подогревателях.
Расходы пара по отсекам турбины ПТ-135 в номинальном режиме (
Таблица 4
При номинальном режиме ПТ-135 расходы пара на НСП и ВСП равны
Характеристики турбоагрегатов ПТ-135-130/15 и Р-100-130/15 на расчетном максимально-зимнем режиме. (Вариант с заданной электрической мощностью турбин ПТ-135)
Таблица 5.
2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины ПТ-135-130/15 в максимально-зимнем режиме
Проведем расчетный анализ тепловой нагрузки сетевых подогревателей турбины ПТ-135 при ее работе на расчетном режиме. Ранее для расчетного максимально зимнего режима работы ТЭЦ определены температура Температура насыщения в ВСП при минимальном температурном напоре Давление пара в нижнем теплофикационном отборе Для этого вначале задаемся рядом величин тепловой нагрузки По уравнению Флюгеля найдем ряд значений
где: -
По результатам проведенных по формуле Флюгеля расчетов строим первую кривую - Для этого, при нескольких значениях где: Предварительно принимаем, что расход пара в конденсатор на расчетном режиме тот же, что и в номинальном режиме Вторая кривая строится на основании расчета теплового баланса НСП при тех же, ранее принятых значениях Расход сетевой воды через НСП и ВСП турбины ПТ-135
Температура сетевой воды на выходе из НСП
После этого определяются величины температуры насыщения в НСП
Результаты расчетов по определению Р7 сводим в таблицу 6.
По данным таблицы 4 строятся два графика: Р7 = f(Qнсп).
Точка пересечения кривых дает искомое давление в 7 отборе и соответствующую ему тепловую нагрузку НСП Р7 = 0, 147 МПа, Таким образом, расход пара на НСП турбины ПТ-135 при расчетном режиме равняется
Расход пара из нижнего теплофикационного отбора
так как при теплофикационном режиме ПНД-7 отключен. Тепловая нагрузка верхнего сетевого подогревателя
Расход пара из верхнего теплофикационного отбора на ВСП:
Полный расход пара из шестого отбора турбины
Предварительно примем, что расход пара на ПНД- 6 тот же, что и при номинальном режиме
2.7.3 Построение процесса расширения в турбине ПТ-135-130/15 для расчетного максимально-зимнего режима Учитывая, что промышленный отбор турбины на расчетном режиме где:
Оценим величину расхода пара через передние концевые уплотнения ЦВД Результаты расчетов по определению расхода пара в отборы и через отсеки турбины в расчетном режиме приведены в таблице 7.
Таблица 7
Уточним величины давления пара в регенеративных отборах ЦВД турбины ПТ-135. Давления пара в отборах из ЦВД пропорциональны отношению расходов пара через отсеки на текущем и номинальном режиме работы турбины
где: режимах;
номинальном режимах.
Давление в третьем отборе Давление пара в пятом и четвертом отборах определяются по формуле Флюгеля. Давление пара в шестом отборе поддерживается на расчетном режиме на постоянном уровне регулятором давления верхнего теплофикационного отбора. Оно было определено ранее (
При построении процесса расширения пара в турбине в i–s –диаграмме на расчетном режиме считаем, что внутренние относительные КПД части высокого и среднего давления турбины те же, что и при номинальном режиме. Исходя из этого, строим процесс расширения параллельно процессу для номинального режима в ЦВД и ЦСД. В точках пересечения процесса расширения с изобарами давлений в отборах определяем энтальпии пара в этих отборах. В ЦНД точку окончания процесса расширения i к определяем исходя из величины относительного внутреннего КПД Параметры пара и конденсата, полученные при построении
Таблица 8
|