![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Общие положения. Расчетная схема конструкций должна отражать условия их работы и фактическое состояние, установленные данными обследований
Расчетная схема конструкций должна отражать условия их работы и фактическое состояние, установленные данными обследований. В необходимых случаях следует выполнять расчет с использованием нескольких вариантов расчетных схем и распределения жесткостей, а также учитывать прогнозируемый износ. Расчет выполняется только для тех частей зданий и сооружений, на которые влияют усиление, изменение режима эксплуатации, дефекты и повреждения. Для конструкций, не имеющих дефектов и повреждений, расчет допускается ограничивать сопоставлением значений внутренних усилий (моментов, поперечных сил и т. п.) от расчетных нагрузок со значениями усилий, приведенными в первоначальной технической документации, а при изменении только нагрузок без изменения их характера и способа приложения — сопоставлением их значений. При расчете конструкций, усиление которых выполняется под нагрузкой, необходимо учитывать напряжения, существующие в сохраняемых конструкциях в момент усиления, и последовательность включения в работу дополнительных конструкций, деталей усиления и раскрепления. При расчете усиливаемых под нагрузкой элементов на устойчивость и деформативность следует учитывать начальные и дополнительные их деформации, возникающие на стадии усиления (в частности, дополнительные прогибы, возникающие при усилении с помощью сварки). Искривления от сварки при проверке устойчивости сжатых и внецентренно сжатых элементов и элементов, работающих на сжатие с изгибом, допускается учитывать введением дополнительного коэффициента условий работы γ с = 0, 8. В необходимых случаях проводится уточненный расчет в соответствии с рекомендациями пп. 4.26—4.30 настоящего Пособия. При этом использование указанных методов расчета требует обязательного соблюдения указаний пп. 3.42—3.46 по технологии производства работ. При расчете усиления элементов конструкций на прочность и деформативность коэффициенты условий работы принимаются в соответствии с указаниями разд. 4 СНиП 11-23-81*. В расчетах на общую устойчивость коэффициент условий работы γ с принимается равным 0, 9, если только табл. 5 СНиП П-23-81* не определено меньшее значение γ с. Коэффициент надежности по назначению γ п принимается в соответствии с Правилами учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций. При этом для зданий и сооружений III класса ответственности на стадиях А и Б (см. п. 1.6) допускается принимать γ п = 0, 8 (как для временных зданий и сооружений), если продолжительность пребывания конструкций в этих стадиях не превышает трех лет. Для стадии А работы конструкции (на период не более трех трех лет) также допускается: уменьшить значение снеговых, ветровых, гололедных и климатических температурных нагрузок и воздействий в соответствии с указаниями п. 1.3 СНиП 2.01.07—85 как для периода возведения при новом строительстве: принимать только пониженные нормативные значения нагрузок w тех случаях, когда СНиП 2.01.07—85 определены их два (полное и пониженное) значения: принимать нормативные значения эквивалентных равномерно распределенных нагрузок от оборудования и складируемых материалов по фактическим величинам, в том числе менее 3 КПа (300 кгс/м2) для плит и второстепенных балок и менее 2 КПа (200 кгс/м2) для ригелей, колонн и фундаментов. Нормативные значения временных, кратковременных и особых нагрузок для стадии В определяются в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. 4.8. В зависимости от условий работы усиливаемые элементы конструкции разделены на четыре класса, отличающиеся нормой допустимых предельных пластических деформаций: I. Сварные конструкции, работающие в особо тяжелых условиях эксплуатации (подкрановые балки для кранов режима работы 7К, 8К, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающие нагрузки от подвижных составов). Расчеты прочности элементов условно выполняются в предположении упругой работы стали. II. Элементы конструкций, непосредственно воспринимающие подвижные, динамические или вибрационные нагрузки и не входящие в группу 1. Норма предельных пластических деформаций ε p, lim = 0, 001 ■ III. Элементы конструкций, работающих при статических нагрузках, кроме элементов, относящихся к классу IV, ε p, lim = 0, 002. IV. Элементы конструкций, работающие при статических нагрузках и удовлетворяющие требованиям пп. 5.19—5.21, 7.1 — 7.24 СНиП II-23-81* по обеспечению общей и местной устойчивости при развитых пластических деформациях, ε p, lim = 0, 004. Для усиливаемых статически нагруженных элементов конструкций (особенно при использовании асимметричных односторонние схем усиления) критерий малых упругопластических деформации (ε p, lim = 0, 002) определяет зачастую значительно меньшие значения предельной несущей способности, чем критерий развитых пластических деформаций (ε p, lim = 0, 004). Поэтому при усилении конструкция III класса целесообразно использовать дополнительные конструктивные мероприятия, обеспечивающие общую и местную устойчивости элементов и возможность отнесения конструкций к IV классе (путем введения дополнительных связей, постановки дополнительных ребер жесткости и т. п.). Статический расчет конструкций, усиливаемых путем увеличения сечений без полной разгрузки, необходимо выполнять: на нагрузки, действующие на конструкции во время усиления (начальное нагружение); на нагрузки, которые будут действовать на конструкции после их усиления, с выбором невыгодных вариантов их сочетания. Уровень начального нагружения элементов ограничивается с целью обеспечения их несущей способности в процессе усиления и зависимости от нормы предельных пластических деформаций соответствии с их классом по п. 4.8. Этот уровень начального погружения характеризуется коэффициентом β 0, представляющим собой абсолютную величину отношения наибольшего напряжения в усиливаемом элементе в момент усиления к его расчетному сопротивлению (β 0 = |σ о, max/Ry0|). В общем случае сжатия (растяжения) с изгибом значения σ о определяются формулой где No, Мох, Mоy — продольная сила и изгибающие моменты в наиболее нагруженном сечении элемента.
При расчете усиления гибких сжато-изогнутых или внецентренно жатых стержней моменты М0 вычисляются по деформированной схеме с учетом прогибов стержня где e = M'o/No — начальный эксцентриситет продольной силы: М'о — расчетное значение момента, вычисляемое по недеформированной схеме; f0 - начальный прогиб элемента.
В случае М'о = 0 необходимо учитывать малые случайные эксцентриситеты произвольного направления, определяемые формулой
е = mо Wo/Аo.(28)
где mo — случайное значение начального относительного эксцентриситета, принимаемое в функции гибкости λ о, по графику рис. 15; момент сопротивления неусиленного сечения.
Рис. 15. Случайные эксцентриситеты
Расчетное значение f0 принимается не менее замеренного при натуральном обследовании конструкций. При усилении искривленных центрально-сжатых стержней направление ео определяется направлением их начального прогиба. Предельный уровень начального нагружения элементов для конструкций, усиливаемых с помощью сварки, в зависимости от класса конструкций по п. 4.8 ограничивается, как правило, условиями:
β 0 ≤ 0, 2 для I класса; β 0 ≤ 0, 4» II»; β 0 ≤ 0, 8» III и IV классов.
Если указанные условия не выполняются, то необходима либо предварительная разгрузка конструкций, либо использование специальных технологических мероприятий при усилении, обеспечивающих ограничение деформаций конструкций (в частности, сварочных).
|