Главная страница
Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Общая часть 3 страница
- площадь -го фрагмента (панели) фасада здания, м ;
- приведенное сопротивление теплопередаче -го фрагмента (панели) фасада здания, м ·°С/Вт;
- коэффициент теплотехнической однородности -го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);
- сопротивление теплопередаче -го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м ·°С/Вт.
Фрагментом фасада кирпичного, брусчатого, монолитного здания следует принимать участок наружной стены -го помещения здания.
В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади , приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле
, (23)
где - коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле
. (24)
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания приведен в приложении К.
9.1.10 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) , м ·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S. Допускается определять приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S.
9.1.11 Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.
9.1.12 Приведенное сопротивление теплопередаче , м ·°С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по приложению Я. Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.
9.1.13 Температуру внутренней поверхности , °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле
, (25)
где , , - то же, что и в формуле (9);
, - то же, что и в формуле (8).
Температуру внутренней поверхности , °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по #M12291 901708146ГОСТ 26254#S или #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S.
9.1.14 Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, °С, допускается определять:
- для неметаллических теплопроводных включений по формуле
, (26)
- для металлических теплопроводных включений по формуле
. (27)
В формулах (26) и (27):
, , , - то же, что и в формуле (25);
, - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м ·°С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);
, - коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.
Таблица 9 - Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений
#G0Схема теплопроводного включения по приложению Н
| Коэффициент при
|
| 0, 1
| 0, 2
| 0, 4
| 0, 6
| 0, 8
| 1, 0
| 1, 5
| 2, 0
| I
| 0, 52
| 0, 65
| 0, 79
| 0, 86
| 0, 90
| 0, 93
| 0, 95
| 0, 98
| IIа
| При :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0, 5
| 0, 30
| 0, 46
| 0, 68
| 0, 79
| 0, 86
| 0, 91
| 0, 97
| 1, 00
|
| 1, 0
| 0, 24
| 0, 38
| 0, 56
| 0, 69
| 0, 77
| 0, 83
| 0, 93
| 1, 00
|
| 2, 0
| 0, 19
| 0, 31
| 0, 48
| 0, 59
| 0, 67
| 0, 73
| 0, 85
| 0, 94
|
| 5, 0
| 0, 16
| 0, 28
| 0, 42
| 0, 51
| 0, 58
| 0, 64
| 0, 76
| 0, 84
| III
| При :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0, 25
| 3, 60
| 3, 26
| 2, 72
| 2, 30
| 1, 97
| 1, 71
| 1, 47
| 1, 38
|
| 0, 50
| 2, 34
| 2, 26
| 1, 97
| 1, 76
| 1, 62
| 1, 48
| 1, 31
| 1, 22
|
| 0, 75
| 1, 28
| 1, 52
| 1, 40
| 1, 28
| 1, 21
| 1, 17
| 1, 11
| 1, 09
| IV
| При :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0, 25
| 0, 16
| 0, 28
| 0, 45
| 0, 57
| 0, 66
| 0, 74
| 0, 87
| 0, 95
|
| 0, 50
| 0, 23
| 0, 39
| 0, 57
| 0, 60
| 0, 77
| 0, 83
| 0, 91
| 0, 95
|
| 0, 75
| 0, 29
| 0, 47
| 0, 67
| 0, 78
| 0, 84
| 0, 88
| 0, 93
| 0, 95
| Примечания
1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.
2 При > 2, 0 следует принимать =1.
3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента следует принимать с поправочным множителем (где - расстояние между включениями, м).
|
Таблица 10 - Коэффициент , для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений
#G0Схема теплопроводного включения по приложению Н
| Коэффициент при
|
| 0, 25
| 0, 5
| 1, 0
| 2, 0
| 5, 0
| 10, 0
| 20, 0
| 50, 0
| 150, 0
| I
| 0, 105
| 0, 160
| 0, 227
| 0, 304
| 0, 387
| 0, 430
| 0, 456
| 0, 485
| 0, 503
| IIб
| -
| -
| -
| 0, 156
| 0, 206
| 0, 257
| 0, 307
| 0, 369
| 0, 436
| III
| При :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0, 25
| 0, 061
| 0, 075
| 0, 085
| 0, 091
| 0, 096
| 0, 100
| 0, 101
| 0, 101
| 0, 102
|
| 0, 50
| 0, 084
| 0, 112
| 0, 140
| 0, 160
| 0, 178
| 0, 184
| 0, 186
| 0, 187
| 0, 188
|
| 0, 75
| 0, 106
| 0, 142
| 0, 189
| 0, 227
| 0, 267
| 0, 278
| 0, 291
| 0, 292
| 0, 293
| IV
| При :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0, 25
| 0, 002
| 0, 002
| 0, 003
| 0, 003
| 0, 003
| 0, 004
| 0, 004
| 0, 005
| 0, 005
|
| 0, 50
| 0, 006
| 0, 008
| 0, 011
| 0, 012
| 0, 014
| 0, 017
| 0, 019
| 0, 021
| 0, 022
|
| 0, 75
| 0, 013
| 0, 022
| 0, 033
| 0, 045
| 0, 058
| 0, 063
| 0, 066
| 0, 071
| 0, 073
| V
| При :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0, 75
| 0, 007
| 0, 021
| 0, 055
| 0, 147
| -
| -
| -
| -
| -
|
| 1, 00
| 0, 006
| 0, 017
| 0, 047
| 0, 127
| -
| -
| -
| -
| -
|
| 2, 00
| 0, 003
| 0, 011
| 0, 032
| 0, 098
| -
| -
| -
| -
| -
| Примечания
1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.
2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо следует принимать .
|
9.1.15 Температуру точки росы , °С, в зависимости от различных сочетаний температуры и относительной влажности , %, воздуха помещения следует определять по приложению Р.
9.1.16 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей ограждающей конструкции , Вт/(м ·°С), следует определять по формуле
, (28)
где - то же, что и в формуле (9).
9.2 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ
9.2.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , м ·°С/Вт определяют по формуле
, (29)
где - нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;
- коэффициент, определяемый по формуле
, (30)
, - то же, что и в формуле (9);
- расчетная температура воздуха в чердаке, °С, устанавливаемая по расчету теплового баланса для 6-8-этажных зданий 14 °С, для 9-12-этажных зданий 15-16 °С, для 14-17-этажных зданий 17-18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.
9.2.2 Проверяют условие для перекрытия по формуле
, (31)
где , , - то же, что и в 9.2.1;
- то же, что и в формуле (8);
- нормируемый температурный перепад, принимаемый согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S равным 3 °С.
Если условие не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия до значения, обеспечивающего это условие.
9.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия , м ·°С/Вт, определяют по формуле
(32)
где , , - то же, что и в 9.2.1;
- приведенный (отнесенный к 1 м пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/(м ·ч), определяемый по таблице 11;
- удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);
- температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С, принимаемая равной +1, 5;
- требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, м ·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.2.1;
- линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода -го диаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов значения приведены в таблице 12;
- длина трубопровода -го диаметра, м, принимается по проекту;
- приведенная (отнесенная к 1 м пола чердака) площадь наружных стен теплого чердака, м /м , определяемая по формуле
, (33)
- площадь наружных стен чердака, м ;
- площадь перекрытия теплого чердака, м ;
- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, м ·°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.
Таблица 11 - Приведенный расход воздуха в системе вентиляции
#G0Этажность здания
| Приведенный расход воздуха , кг/(м ·ч),
при наличии в квартирах
|
| газовых плит
| электроплит
|
|
| 9, 6
|
| 19, 5
| 15, 6
|
| -
| 20, 4
|
| -
| 26, 4
|
| -
| 35, 2
|
| -
| 39, 5
|
Таблица 12 - Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах
#G0Условный диаметр трубопровода, мм
| Средняя температура теплоносителя, °С
|
|
|
|
|
|
|
| Линейная плотность теплового потока , Вт/м
|
| 7, 7
| 9, 4
| 13, 6
| 15, 1
|
|
| 9, 1
|
| 15, 8
| 17, 8
| 21, 6
|
| 10, 6
| 12, 7
| 18, 1
| 20, 4
| 25, 2
|
|
| 14, 4
| 20, 4
| 22, 8
| 27, 6
|
| 13, 3
| 15, 8
| 22, 2
| 24, 7
|
|
| 14, 6
| 17, 3
| 23, 9
| 26, 6
| 32, 4
|
| 14, 9
| 17, 7
|
|
| 34, 2
|
|
| 20, 3
| 28, 3
| 31, 7
| 38, 4
|
| 19, 2
| 22, 8
| 31, 8
| 35, 4
| 42, 6
|
| 20, 9
|
| 35, 2
| 39, 2
| 47, 4
|
| 24, 7
|
| 39, 8
| 44, 2
| 52, 8
|
| 27, 6
| 32, 4
| 44, 4
| 49, 1
| 58, 2
| Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей зависимости
, (34)
где - линейная плотность теплового потока по таблице 12;
- температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях;
- температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.
| | | | | | | | |
|