Исходные данные.

-Тип поршневой полугерметичный

-Хладагент R22

-Температура кипения

холодильного агента

-Температура конденсации

холодильного агента

-Холодопроизводительность 48кВт

4. 1.4.Тепловой расчет компрессора и определение его основных размеров.

4. 1.4. 1.Перегрев всасываемого газа 10°C.

4. 1.4.2.Температура жидкого фреона при переохлаждении на выходе из конденсатора

4. 1.4.3.Параметры узловых точек цикла.

№точек	t, K	P, МПа	i, кДж/кг	v,
1’’		0, 41		-
		0, 41		0, 061
		1, 73		-
		1, 73		-
3’		1, 73		-
		0, 41		-

4. 1.4.4.Отношение давлений.

4. 1.4.5.Удельная массовая холодопроизводительность.

кДж/кг

4. 1.4.6. Удельная объемная холодопроизводительность.

2779, 86 кДж/

4. 1.4.7.Теоретическая удельная работа компрессора.

кДж/кг

4. 1.4.8.Массовый расход холодильного вещества в машине.

4. 1.4.9.Объем паров фреона, отсасываемых компрессоров из испарителя.

4. 1.4. 10.Коэффициент подачи:

, где:

- объемный коэффициент, учитывающий уменьшение производительности компрессора из-за расширения газа, остающегося в мертвом объеме после нагнетания;

где С-доля мертвого объема, С=0, 03-0, 06

Для фреона m=0, 9-1, 05

В расчете принимаем С=0, 035; m=1, 05

λ др- коэффициент дросселирования, учитывающий уменьшение производительности из-за падения давления при протекании газа через всасывающие клапаны;

Для фреона

Принимаем:

- коэффициент подогрева, учитывающий уменьшение производительности из-за подогрева всасываемого газа;

= 1-0, 025*(π -1)= 1-0, 025*(4, 08-1)=0, 923

- коэффициент плотности, учитывающий уменьшение производительности из-за неплотностей рабочей полости.

По рекомендациям принимаем коэффициент плотности

=0, 95 [ 1, 38, рис. 12].

-коэффициент прочих потерь.

С учетом достаточного перегрева паров фреона на всасывании в ком­прессор принимаем

= 1, 0

= 0, 9*0, 9*0, 95*0, 923*1, 0=0, 71

4. 1.4. 1 1.Теоретический описываемый объем компрессора:

Vs =V/λ =17, 04* /0, 71=0, 024 /с

4. 1.4. 1 2.диаметр цилиндра компрессора:

z-число цилиндров; - средняя скорость поршня, для металлических поршневых колец допускается =4 м/с. [ 1, 9]

В расчете принимаем z=6, =2, 66

Принимаем диаметр цилиндра из стандартного ряда:

D = 62мм.

4.1.4.13. Ход поршня.

В настоящее время для холодильных компрессоров ψ = 0, 6 - 0, 9. Прини­мая = 0, 88, найдем ход поршня:

4.1.4.14. Частота вращения вала компрессора.

4. 1.4. 1 5.Объем, описываемый поршнями при принятых значениях:

/с
Превышение значения при принятых значениях D и S над требуемым составляет:

4.1.4.16. Параметр ускорения:

4.1.4.17. Параметр удельных сил инерции:

Адиабатная мощность компрессора:

4. 1.4. 1 9.Индикаторный КПД компрессора:

где:

= / =268/З18=0, 843

b=0, 025 для фреоновых компрессоров [1, 10]

=0, 843+0, 025*(-5)=0, 717

4.1.4.20. Индикаторная мощность компрессора:

= / = 14, 37/0, 717= 20, 02 кВт

4.1.4.21. Мощность трения:

= 40*24, 09* = 0, 964кВт,

где - для фреоновых машин [ 1, 11] Принимаем

=40 кПа

4. 1.4.22.Эффективная мощность:

= + = 20, 02+0, 964= 20, 985 кВт

4.1.4.23. Механический КПД компрессора:

= 20, 02/20, 985=0, 95

4. 1.4.24.Электрическая мощность компрессора:

где:

= 0, 8-0, 9 - КПД электродвигателя [1, 11]

= 0, 96-0, 99- КПД механической передачи [1, 11]

Принимаем = 0, 86, = 0, 98

4. 1.1.25.Эффуктивный холодильный коэффициент:

4.1.5. Подбор электродвигателя для компрессора. Электродвигатель подбирают по максимально потребляемой мощности.

1.1.5.1. Максимальная индикаторная мощность.

где - максимальная удельная работа сжатия.

где:

k =1, 16 - показатель адиабаты

-давление конденсации, соответствующее предельной температуре конденсации.

-давление кипения, соответствующее максимуму функции

В расчете принимаем:

K=1, 66;

4.1.5.2 Эффективная мощность

4.1.5.3. Мощность на валу электродвигателя

Компрессор ПБ40

Выбираем электродвигатель 4АВР180А4БФ мощностью 22кВт, с часто­той вращения вала 24, 58 [1, 14, табл. 3].