![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Определение напряжений изгиба
Допускаемые напряжения изгиба зубьев шестерни [σ ]F1 и колеса [σ ]F2 определяют по общей зависимости (но с подстановкой соответствующих параметров для шестерни и колеса), учитывая влияние на сопротивление усталости при изгибе долговечности (ресурса), шероховатости поверхности (переходной поверхности между смежными зубьями) и реверса (двустороннего приложения) нагрузки: [σ ]F = [σ ]FlimYNYRYA/SF. Предел прочности [σ ]Flim при нулевом цикле напряжений вычисляют по эмпирическим формулам (табл. 3). Принимаем для выбранной марки стали и ТО (Сталь 45, улучшение) шестерни [σ ]Flim 1 = 1, 75 HBср = 1, 75 ∙ 246 = 431 МПа. Для колеса (Сталь 40Х, улучшение) [σ ]Flim 2 = 1, 75 HBср = 1, 75 ∙ 246 = 431 МПа. Минимальное значение коэффициента запаса прочности: для цементованных и нитроцементованных зубчатых колес - SF = 1, 55; для остальных - SF = 1, 7. Принимаем для шестерни (улучшение) SF 1 = 1.7. Для колеса (улучшение) SF 2 = 1.7. Коэффициент долговечности YN учитывает влияние ресурса:
где YNmax = 4 и q = 6 - для улучшенных зубчатых колес; YNmax = 2, 5 и q = 9 для закаленных и поверхностно упрочненных зубьев. Число циклов, соответствующее перелому кривой усталости, NFG= 4 ∙ 106. [1, стр.15] Для выбранной ТО шестерни (улучшение) принимаем YNmax 1 = 4 и q1 = 6. Для выбранной ТО колеса (улучшение) принимаем YNmax 2 = 4 и q2 = 6. Назначенный ресурс Nk вычисляют так же, как и при расчетах по контактным напряжениям. В соответствии с кривой усталости напряжения σ F не могут иметь значений меньших σ Flim. Поэтому при Nk > Nsub> FG принимают Nk = NFG. Для длительно работающих быстроходных передач Nk ≥ NFG и, следовательно YN = 1, что и учитывает первый знак неравенства в (2). Второй знак неравенства ограничивает допускаемые напряжения по условию предотвращения пластической деформации или хрупкого разрушения зуба Для шестерни: Nk ш = 60 ∙ 735.6 ∙ 1 ∙ 18396 = 811925856 Т.к. Nk ш > NFG, то принимаем Nk ш = NFG = 4000000. YN ш = 1 Для колеса: Nk кол = 60 ∙ 120 ∙ 1 ∙ 18396 = 132451200 Т.к. Nk кол > NFG, то принимаем Nk кол = NFG = 4000000. YN кол = 1 Коэффициент YR, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности между зубьями, принимают: YR = 1 при шлифовании и зубофрезеровании с параметром шероховатости RZ ≤ 40 мкм; YR = 1, 05...1, 2 при полировании (большие значения при улучшении и после закалки ТВЧ). Принимаем YR = 1, 1. Коэффициент YA учитывает влияние двустороннего приложения нагрузки (реверса). При одностороннем приложении нагрузки YA = 1. При Так как в проектируемой передаче планируется реверсивный ход, то с учетом ТО принимаем для шестерни (улучшение) YA 1 = 0.65; для колеса (улучшение) YA 2 = 0.65. Для шестерни: [σ ]F1 = [σ ]Flim 1YN шYRYA 1/SF 1 = 181.27 МПа. Для колеса: [σ ]F2 = [σ ]Flim 2YN колYRYA 2/SF 2 = 181.27 МПа.
|