Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты m
|
|
| Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициент m и область применения схем |
Здания с односкатными и двускатными покрытиями
а)
б)
| m = 1 при a £ 25°; m = 0 «a ³ 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° £ a £ 30°; вариант 3 — при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия | |
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
| m1 = cos 1, 8a; m2 = 2, 4 sin 1, 4a, где a — уклон покрытия, град | |
| 2 ’ | Покрытия в виде стрельчатых арок
| При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’, при b < 15° — схему 2 |
Здания с продольными фонарями закрытыми сверху
| 
 но не более:
4, 0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1, 5 кПа и менее;
2, 5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1, 5 кПа;
2, 0 ¾ для железобетонных плит покрытий пролетом 6 м и менее и для стального профилированного настила;
2, 5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;
bl = hl, но не более b.
При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1, 0
Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.
2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.
3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
| |
| 3’ | Здания с продольными фонарями, открытыми сверху
| 
Значения b (b 1, b 2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
|
Шедовые покрытия
| Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли | |
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями
| Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15° | |
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
| Вариант 2 следует учитывать при 
Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1, 4
| |
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем
| Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.
Для плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых  покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
| |
Здания с перепадом высоты
а)
б)
в)
| Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»).
Коэффициент m следует принимать равным:
где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении m равной 8 м;
l’ 1; l’ 2 — длины участков верхнего (l’ 1) и нижнего (l’ 2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:
для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями —
для покрытия.с продольными фонарями —
(при этом l’ 1 и l’ 2 следует принимать не менее 0).
т 1; m 2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т 1) и нижнего (m 2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:
0, 4 — для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f / l £ 1/8;
0, 3 — для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f / l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т 2 следует принимать:
т 2 = 0, 5 k 1 k 2 k 3, но не менее 0, 1, где   (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k 2 = 1);  но не менее 0, 3 (а — в м; b, j — в град).
Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:
при  b = 2 h, но не более 16 м;
при  но не более 5 h и не более 16 м.
Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:
 (где h — в м; s 0 — в кПа);
4 — если нижнее покрытие является покрытием здания;
6 — если нижнее покрытие является навесом.
Коэффициент m1 следует принимать:
m1 = 1 – 2 m 2.
Примечания: 1. При d 1 (d 2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d 1 (d 2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т 1(т 2) для каждого пролета в пределах l’ 1 (l’ 2).
3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее  (где s 0 — в кПа)
| |
Здания с двумя перепадами высоты
| Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b 1, m2, b 2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая:
т 1 и т 2в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h 1 и h 2) соответствующими т 1в схеме 8 и m 3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т 2в схеме 8. При этом:
| |
Покрытие с парапетами
| Схему следует применять при
 (h — в м; s 0 — в кПа);
 но не более 3
| |
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
| Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b).
Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:
1, 0 при d £ 1, 5 м;
«d > 1, 5 м,
но не менее 1, 0 и не более:
1, 5 при 1, 5 < d £ 5 м;
2, 0 «5 < d £ 10 м;
2, 5 «10 < d £ 5 м;
b 1 = 2 h, но не более 2 d
| |
Висячие покрытия цилиндрической формы
| 
|
(Измененная редакция, Изм. № 1)
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С
| Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности: | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| наветренные | с е = +0, 8 | ¾ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| подветренные | с е = –0, 6 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здании с двускатными покрытиями
| 1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = –0, 7. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0, 2 l tg a | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Коэффициент | a, град | Значения с е1, с е2 при  равном
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 5 | ³ 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| с е1 | +0, 2 +0, 4 +0, 8 | –0, 6 –0, 4 +0, 3 +0, 8 | –0, 7 –0, 7 –0, 2 +0, 8 | –0, 8 –0, 8 –0, 4 +0, 8 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| С е2 | £ 60 | –0, 4 | –0, 4 | –0, 5 | –0, 8 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Значения с е3 при равном
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| £ 0, 5 | ³ 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| £ 1 ³ 2 | –0, 4 –0, 5 | –0, 5 –0, 6 | –0, 6 –0, 6 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
| 1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0, 7 f | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Коэффициент | 
| Значения с е1, с е2 при  , равном
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 1 | 0, 2 | 0, 3 | 0, 4 | 0, 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| с е1 | 0, 2 ³ 1 | +0, 1 –0, 2 –0, 8 | +0, 2 –0, 1 –0, 7 | +0, 4 +0, 2 –0, 3 | +0, 6 +0, 5 +0, 3 | +0, 7 +0, 7 +0, 7 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| с е2 | Произвольное | –0, 8 | –0, 9 | –1 | –1, 1 | –1, 2 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Значение с е3 принимается по схеме 2 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания с продольным фонарем
| Коэффициенты с е1, с е2 и с е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2 | 1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1, 4. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания с продольными фонарями
| Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с е следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при l £ 2 с х = 0, 2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря с х = 0, 1l; при l > 8 с х = 0, 8, здесь 
Для остальных участков покрытия с е = –0, 5
| 1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания с продольными фонарями различной высоты
| Коэффициенты  ,  и с е2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении с е1 за h 1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ с е следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h 1 ¾ h 2 необходимо принимать высоту фонаря
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания с шедовыми покрытиями
| Для участка АВ с е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВС с е = –0, 5 | 1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0, 04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания с зенитными фонарями
| Для наветренного фонаря коэффициент с е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5 | См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Здания, постоянно открытые с одной стороны
| При m £ 5 % сi 1 = сi 2 = ± 0, 2; при m ³ 30 % сi 1 следует принимать равным с е3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi 2 = +0, 8 | 1. Коэффициенты с е на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать ci = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0, 2 w 0, но не менее 0, 1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента ci 1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Уступы зданий при a < 15°
| Для участка CD с е = 0, 7. Для участка ВС с е следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты с е1 и с е3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент с е необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2 | ¾ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Навесы
| 1. Коэффициенты с е1, с е2, с е3, с е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений с е1, с е2, с е3, с е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями cf = 0, 04 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Тип схемы | a, град | Значения коэфицинтов | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| с е1 | с е2 | с е3 | с е4 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I | +0, 5 +1, 1 +2, 1 | –1, 3 +0, 9 | –1, 1 +0, 6 | –0, 4 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| II | +1, 5 +2 | –1, 1 +0, 5 +0, 8 | –1, 5 +0, 4 | +0, 4 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| III | +1, 4 +1, 8 +2, 2 | +0, 4 +0, 5 +0, 6 | ¾ ¾ ¾ | ¾ ¾ ¾ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| IV | +1, 3 +1, 4 +1, 6 | +0, 2 +0, 3 +0, 4 | ¾ ¾ ¾ | ¾ ¾ ¾ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 12 а | Сфера
| 1. Коэффициенты с е приведены при Re > 4 · 105. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0, 7 d | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| b, град | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| с е | +1, 0 | +0, 8 | +0, 4 | –0, 2 | –0, 8 | –1, 2 | –1, 25 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Продолжение | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| b, град | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| с е | –1, 0 | –0, 6 | –0, 2 | +0, 2 | +0, 3 | +0, 4 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
cx = 1, 3 при R е < 105;
cx = 0, 6 «2 · 105 £ R е £ 3 · 105;
cx = 0, 2 «4 · 105 > R е.
где R е — число Рейнольдса;
d — диаметр сферы, м;
w 0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5;
z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
gf — определяется в соответствии с п. 6.11
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 12 б | Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
| с е1 = k 1 c b где k 1 = 1 при с b > 0; | 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h 1. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0, 7 d; h = h 1 + 0, 7 f. 3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 2 | 0, 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| k 1 при с b < 0 | 0, 8 | 0, 9 | 0, 95 | 1, 0 | 1, 1 | 1, 15 | 1, 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
с b необходимо принимать при Re > 4 · 105 по графику:
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Покрытие | Значение с е2 при , равном
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 1/6 | 1/3 | ³ 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при  £ 0, 1
| –0, 5 | –0, 6 | –0, 8 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
| 
| 
| 
| ³ 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ci | –0, 5 | –0, 55 | –0, 7 | –0, 8 | –0, 9 | –1, 05 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Призматические сооружения
| cx = kcx ¥ ; cy = kcy ¥ . Таблица 1 | 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, cf = 0, 1; для волнистых покрытий cf = 0, 04.
2. Для прямоугольных в плане зданий при  = 0, 1 – 0, 5 и b = 40° – 50°
су ¥ = 0, 75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0, 15 b.
3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h 1, d — диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| l e | ¥ | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| k | 0, 6 | 0, 65 | 0, 75 | 0, 85 | 0, 9 | 0, 95 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| l e необходимо определять по табл. 2. Таблица 2 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| l e = l | l e = 2l | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 
| 
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
В табл. 2  где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.
Таблица 3
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Эскизы сечений и направлений ветра | b, град |
| сх ¥ | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Прямоугольник
| £ 1, 5 ³ 3 | 2, 1 1, 6 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 40 ¾ 50 | £ 0, 2 ³ 0, 5 | 2, 0 1, 7 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Ромб
| £ 0, 5 ³ 2 | 1, 9 1, 6 1, 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Правильный треугольник
| ¾ ¾ | 1, 2 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Таблица 4 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Эскизы сечений и направление ветра | b, град | n (число сторон) | сх ¥ при Re > 4 · 105 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Правильный многоугольник
| Произвольный | 6 ¾ 8 | 1, 8 1, 5 1, 2 1, 0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
| сх = kcx ¥ ,
где k — определяется по табл. 1 схемы 13;
cx ¥ — определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1, 2
| 1. R е следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d — диаметр сооружения. Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0, 005 м; для кирпичной кладки D = 0, 01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0, 005 м; для стальных конструкций D = 0, 001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0, 01 d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b. 2. Для волнистых покрытий cf = 0, 04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение cx допускается снижать на 10 % | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
| 
где сxi — аэродинамический коэффициент i -го элемента конструкций; для профилей сxi = 1, 4, для трубчатых элементов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать l е = l. (см. табл. 2 схемы 13);
Ai — площадь проекции i -го элемента на плоскость конструкции;
Аk — площадь, ограниченная контуром конструкции
| 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и
2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
| Для наветренной конструкции коэффициент сx 1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сx 2 = сx 1h. Для ферм из труб при R е ³ 4 · 105 h = 0, 95. | 1. См. примеч. 1—3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси; b — расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| j | Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4 · 105 и  , равном
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 1 | 0, 93 | 0, 99 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 2 | 0, 75 | 0, 81 | 0, 87 | 0, 9 | 0, 93 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 3 | 0, 56 | 0, 65 | 0, 73 | 0, 78 | 0, 83 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 4 | 0, 38 | 0, 48 | 0, 59 | 0, 65 | 0, 72 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 5 | 0, 19 | 0, 32 | 0, 44 | 0, 52 | 0, 61 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 6 | 0, 15 | 0, 3 | 0, 4 | 0, 5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Решетчатые башни и пространственные фермы
| ct = cx (1+ h) k 1, где cx — определяется так же, как для схемы 15; h — определяется так же, как для схемы 16. | 1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k 1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 % | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра | k 1 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 1, 0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0, 9 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 1, 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
| cxa = cx sin 2 a, где cx — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14 | ¾ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное