Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Національний стандарт України 11 страница
|
|
| Рисунок D.1 – Тріщини зрізу міжсекційних зв’язків на різних рівнях поперечного армування | Figure D.1: Shear cracks intersect links at various levels above bending reinforcement. |
| D.3 Методика розрахунку для оцінки опору на зріз залізобетонного перерізу (1) Розраховують приведений поперечний переріз за додатком В.1 або В.2. (2) Визначають залишковий опір бетону на стик як в додатках В.1 та В.2 (повний опір fcd, fi=fcd, fi(20) всередині 500 0С ізотерми при застосуванні методу 500 0С ізотерми, приведеного опору fcd, fi=kc(θ M)fcd, fi(20) при застосуванні зонального методу). (3) Визначають залишковий опір бетону на розтяг як в додатках В.1 та В.2 (повний опір fcdt, fi=fcdt, fi(20) всередині 500 0С ізотерми при застосуванні методу 500 0С ізотерми, приведеного опору fcdt, fi=kct(θ M)fcdt, fi(20) при застосуванні зонального методу). Значення kct(θ) визначається згідно з рисунком 3.2. (4) Визначається розрахункова площа розтягненої зони (EN 1992-1-1, розділ 7), що відокремлена розрізом а-а (рисунок D.2). (5) Визначають відносну температуру θ Р у з’єднаннях як температуру в точці Р (розріз а-а), як представлено на рисунку D.2. Температуру арматури можна обчислити використовуючи комп’ютерне моделювання або температурні криві (як наведено в додатку А). (6) Зниження розрахункового опору у з’єднаннях визначається залежно від початкової температури fsd, fi=ks(θ)fsd(20). (7) Методи розрахунку для проектування та оцінки зрізу наведених в EN 1992-1-1 застосовують безпосередньо до приведеного поперечного перерізу користуючись значеннями зниженого опору арматури та бетону як зазначено вище. | D.3 Design procedure for assessment of shear resistance of a reinforced concrete cross-section (1) Compute the reduced geometry of the cross section as in Annex B.1 or B.2. (2) Determine the residual compression strength of concrete as in Annex B.1 or B.2 (full strength fcd, fi=fcd, fi(20) inside the isotherm of 500°C when applying the 500°C isotherm method or reduced strength fcd, fi=kc(θ M)fcd, fi(20) when applying the Zone method). (3) Determine the residual tensile strength of concrete as in Annex B.1 or B.2 (full strength fcdt, fi=fcdt, fi(20) inside the isotherm of 500°C when applying the 500°C isotherm method or reduced strength fcdt, fi=kct(θ M)fcdt, fi(20) when applying the Zone method). Values of kct(θ) may be found from Figure 3.2. (4) Determine the effective tension area (see EN 1992-1-1, Section 7) above delimited by the Section a-a (Figure D.2). (5) Determine the reference temperature, θ P, in links as the temperature in the point P (intersection of Section a-a with the link) as shown in Figure D.2. The steel temperature may be calculated by means of a computer program or by using temperature profiles (as given in Annex A). (6) The reduction of design strength of steel in links should be taken with respect to the reference temperature fsd, fi=ks(θ)fsd(20). (7) Calculation methods for design and assessment for shear, as in EN 1992-1-1, may be applied directly to the reduced cross-section by using reduced strength of steel and concrete as above indicated. |
| А – розрахункова площа розтягненої зони. Рисунок D.2 – Початкова температура θ p вимірюється в точках P вздовж ліній а-а для розрахунку опору на зріз. Площу розрахункової розтягненої зони визначається за EN 1992-1-1 | A Effective tension area Figure D.2: The reference temperature θ p should be evaluated at points P along the line ‘a -a’ for the calculation of the shear resistance. The effective tension area may be obtained from EN 1992-1 (SLS of cracking). |
| D.4 Методика розрахунку для оцінки опору крученню залізобетонного перерізу (1) Використовують правила D.3(1)-D.3(3). (2) Визначають початкову температуру θ p в з’єднаннях як температуру в точці Р (розріз а-а), як показано на рисунку D.3. Температуру арматури визначають використовуючи комп’ютерне моделювання або температурні криві (як наведено в додатку А). (3) Зниження розрахункового опору в з’єднаннях враховують залежно від початкової температури fsd, fi=ks(θ)fsd(20). (4) Методи розрахунку для проектування та оцінки кручення наведені в EN 1992-1-1 застосовують безпосередньо до приведеного поперечного перерізу користуючись зниженим опором арматури та бетону як зазначено вище. | D.4 Design procedure for assessment of torsion resistance of a reinforced concrete cross-section (1) Carry out the rules (1) to (3) of D.3. (2) Determine the reference temperature, θ p in links as the temperature in the point P (intersection of segment a-a with the link) as shown in Figure D.3. The steel temperature may be calculated by means of a computer program or by using temperature profiles (as given in Annex A). (3) The reduction of design strength of steel in links should be taken with respect to the reference temperature fsd, fi=ks(θ)fsd(20). (4) Calculation methods for design and assessment for torsion, as in EN 1992-1-1, may be applied directly to the reduced cross-section by using reduced strength of steel and concrete as described above. |
| Рисунок D.3 – Початкова температура θ p вимірюється в точках P вздовж розрізу а-а для розрахунку опору на кручення | Figure D.3: The reference temperature θ p should be evaluated at points P along the line ‘a -a’ for the calculation of torsion resistance. |
| ДОДАТОК E (довідковий) СПРОЩЕНИЙ МЕТОД РОЗРАХУНКУ ДЛЯ БАЛОК ТА ПЛИТ E.1 Загальні положення (1) Спрощений метод застосовують коли навантаження головним чином рівномірно розподілене та розрахунок за температури навколишнього середовищі базується на лінійному аналізі або на лінійному аналізі з обмеженим перерозподілом, як наведено в EN 1992-1-1. Примітка. Метод застосовують для нерозрізних балок або плит, якщо перерозподіл моменту вище 15 % за наявності достатньої здатності чинити опір крученню на опорах під час вогневого впливу. (2) Спрощений метод розрахунку розширює можливості використання табличного методу для балок з тристороннім вогневим впливом та плит, таблиці 5.5-5.11. Він визначає вплив на опір згину, коли відстань а до осі арматури нижньої частини менша за табличні значення. Мінімальні розміри поперечного перерізу (bmin, bw, hs) наведені в таблицях 5.5-5.11 не можна зменшувати. Метод, що використовує коефіцієнти зниження міцності, базується на кривій наведеній на рисунку 5.1. (3) Спрощений метод використовують для обґрунтування зменшення відстані до осі арматури а. Інакше треба наслідувати правила наведені в 5.6 та 5.7. Цей метод не використовують для нерозрізних балок, якщо в площинах негативного згинального моменту ширина bmin або bw менша 200 мм, а висота hs менша 2b, де значення bmin наведені в колонці 5 таблиці 5.5. E.2 Вільно оперті балки та плити (1) Потрібно перевірити, | ANNEX E (Informative) SIMPLIFIED CALCULATION METHOD FOR BEAMS AND SLABS E.1 General (1) This simplified method only applies where the loading is predominantly uniformly distributed and the design at ambient temperature has been based on linear analysis or linear analysis with limited redistribution as described in Section 5 of EN 1992-1-1. Note: The method can be applied for continuous beams or slabs where moment redistribution is higher than 15% if sufficient rotational capacity is provided at the supports for the required fire exposure conditions. (2) This simplified method of calculation provides an extension to the use of the tabular method for beams exposed on three sides and slabs, Tables 5.5 to 5.11. It determines the effect on bending resistance for situations where the axis distance, a, to bottom reinforcement is less than that required by the tables. The minimum cross-section dimensions (bmin, bw, hs) given in Tables 5.5 to 5.11 should not be reduced. This method uses strength reduction factors based on Figure 5.1 (3) This simplified method may be used to justify reducing the axis distance a. Otherwise the rules given in 5.6 and 5.7 should be followed. This method is not valid for continuous beams where, in the areas of negative moment, the width b min or b w, is less than 200 mm and the height h s, is less than 2b, where b min is the value given in Column 5 of Table 5.5. E.2 Simply supported beams and slabs (1) It should be verified that |
MEd, fi≤ MRd, fi (E.1)
| (2) Навантаження під час пожежі визначають за EN 1991-1-2. (3) Максимальний розрахунковий момент під час пожежі MEd, fi головним чином для рівномірно розподіленого навантаження розраховують за формулою (E.2). | (2) The loading under fire conditions should be determined from EN 1991-1-2. (3) The maximum fire design moment MEd, fi for predominantly uniformly distributed load may be calculated using Expression (E.2). |
MEd, fi=WEd, fileff2/8 (E.2)
| де WEd, fi – рівномірне розподілене навантаження під час пожежі (кН/м); leff – розрахункова довжина балки або плити. (4) Згинальний момент перерізу MRd, fi при розрахунку на вогнестійкість обсислюють за формулою (E.3). | where WEd, fi is the uniformly distributed load (kN/m) under fire conditions leff is the effective length of beam or slab (4) The moment of resistance MRd, fi for design for the fire situation may be calculated using Expression (E.3). |
MRd, fi=(γ s/γ s, fi)× ks(θ) × MEd(As, prov/As, req) (E.3)
| де: γ s – коефіцієнт надійності матеріалу для арматури за EN 1992-1-1 γ s, fi – коефіцієнт надійності матеріалу для арматури під час пожежі ks(θ) – коефіцієнт зниження міцності арматури за даної температури θ за нормованої вогнестійкості. Значення θ, для визначеної відстані до осі арматури, наведено в додатку А MEd – розрахункове значення згинального моменту за звичайних умов за EN 1992-1-1 As, prov – передбачена площа розтягнутої арматури As, req – необхідна площа розтягнутої арматури для розрахунку за нормальної температури за EN 1992-1-1 As, prov/As, req – не повинно перевищувати 1, 3. E.3 Нерозрізні балки та плити (1) Статична рівновага згинальних моментів та поперечних сил повинна забезпечуватись по всій довжині нерозрізних балок та плит при розрахунку на вогнестійкість. (2) Для забезпечення рівноваги зусиль при розрахунку на вогнестійкість дозволяється перерозподіл моменту від прольоту до опори при забезпеченні достатньої площі армування на опорі для сприйняття розрахункового навантаження під час пожежі. Це армування повинно розповсюджуватись на достатню відстань прольоту для забезпечення виключення впливу перерозподіленого згинального моменту. (3) Згинальний момент MRd, fi, Span перерізу в точці максимального прольотного згинального моменту під час пожежі потрібно обчислювати згідно з E.2 (4). Максимальний згинальний момент від прикладеного рівномірно розподіленого навантаження під час пожежі Med, fi=WEd, fileff2/8 повинен відповідати згинальному моменту перерізу, щоб опорні моменти MRd1, fi та MRd2, fi врівноважували як показано на рисунку Е.1. Це забезпечується вибором моменту, який повинен бути з однієї сторони як такий, що дорівнює згинальному моменту перерізу на опорі (розрахованого за формулою (Е.4)), а потім розраховують необхідний момент на іншій опорі. (4) Якщо відсутні більш точні розрахунки згинальний момент перерізу на опорах при розрахунку на вогнестійкість можна обчислювати за формулою (E.4). | where: γ s is the partial material factor for steel used in EN 1992-1-1 γ s, fi is the partial material factor for steel under fire conditions ks(θ) is a strength reduction factor of the steel for the given temperature θ under the required fire resistance. θ may be taken from Annex A for the chosen axis distance MEd is the applied moment for cold design to EN 1992-1-1 As, prov is the area of tensile steel provided As, req is the area of tensile steel required for the design at ambient temperature to EN 1992-1-1 As, prov/As, req should not be taken as greater than 1, 3. E.3 Continuous beams and slabs (1) Static equilibrium of flexural moments and shear forces should be ensured for the full length of continuous beams and slabs under the design fire conditions. (2) In order to satisfy equilibrium for fire design, moment redistribution from the span to the supports is permitted where sufficient area of reinforcement is provided over the supports to take the design fire loading. This reinforcement should extend a sufficient distance into the span to ensure a safe bending moment envelope. (3) The moment of resistance MRd, fi, Span of the section at the position of maximum sagging moment should be calculated for fire conditions in accordance with E.2 (4). The maximum free bending moment for applied loads in the fire situation for uniformly distributed load, Med, fi=WEd, fileff2/8 should be fitted to this moment of resistance such that the support moments MRd1, fi and MRd2, fi provide equilibrium as shown in Figure E.1. This may be carried out by choosing the moment to be supported at one end as equal to or less than the moment of resistance at that support (calculated using Expression (E.4)), and then calculating the moment required at the other support. (4) In the absence of more rigorous calculations, the moment of resistance at supports for design for the fire situation may be calculated using Expression (E.4). |
MRd, fi=(γ s/γ s, fi)MEd(As, prov/As, req)(d-a)/d (E.4)
| де γ s, γ s, fi, MEd, As, prov, As, req – визначені в Е.2 a – необхідна середня відстань від осі арматури до нижньої поверхні наведена в таблиці 5.5, колонка 5 для балок та таблиці 5.8, колонка 3 для плит d – робоча висота перерізу As, prov/As, req – не повинно перевищувати 1, 3. | where γ s, γ s, fi, MEd, As, prov, As, req are as defined in E.2 a is the required average bottom axis distance given in Table 5.5, Column 5 for beams and Table 5.8, Column 3 for slabs d is the effective depth of section As, prov/As, req should not be taken as greater than 1, 3. |
| 1 – епюра моменту від рівномірно розподіленого навантаження під час пожежі Рисунок Е.1 – Епюра рівноважного згинального моменту MEd, fi | 1 Free moment diagram for uniformly distributed load under fire conditions Figure E.1: Positioning the free bending moment diagram MEd, fi to establish equilibrium. |
| (5) Формула (Е.4) дійсна за температури верхньої арматури на опорі, що не перевищує 350 0С для арматурних стрижнів та 100 0С для попередньо напружених арматурних елементів. Для підвищених температур значення МRd, fi повинні змінюватись з врахуванням ks(θ cr) або kp(θ cr) за рисунком 5.1. (6) Необхідно перевіряти довжину анкерування lbd, fi під час пожежі, яка розраховується за формулою (E.5). | (5) Expression (E.4) is valid where the temperature of the top steel over the supports does not exceed 350 °C for reinforcing bars and does not exceed 100 °C for prestressing tendons. For higher temperatures МRd, fi should be reduced by ks(θ cr) or kp(θ cr) according to Figure 5.1. (6) The curtailment length lbd, fi required under fire conditions should be checked. This may be calculated using Expression (E.5). |
lbd, fi=(γ s/γ s, fi)(γ c, fi/γ c)lbd, (Е.5)
| де lbd – розрахункова довжина анкерування за нормальної температури згідно з розділом 8 EN 1992-1-1. Передбачену довжину стрижня потрібно продовжують за межами опори до відповідної точки запобігання прогину як розраховано в Е.3.3 плюс відстань, що дорівнює lbd, fi. | where lbd is given in Section 8 of EN 1992-1-1. The length of bar provided should extend beyond the support to the relevant contra-flexure point as calculated in E.3 (3) plus a distance equal to lbd, fi. |