Построение эпюры материалов

Рассмотрим первый пролет.

Арматура 5Æ 12 S400 A_S1 = 565 мм².

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 12 S400, А_S = 339 мм²;

d = 380 – 30 – 12/2 = 344мм;

(стадия 1а)

Расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней l_bd следует рассчитывать по формуле:

где a₁, a₂, a₃, a₄ иa₅ — приведенные в таблице 8.2 коэффициенты:

a₁— для учета влияния формы стержней при достаточном защитном слое;

a₂— для учета влияния минимальной толщины защитного слоя бетона;

a₃— для учета влияния усиления поперечной арматурой;

a₄— для учета влияния одного или нескольких приваренных поперечных стержней (Æ _t > 0, 6Æ) вдоль расчетной длины анкеровки l_bd;

a₅— для учета влияния поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки.

Произведение

l_{b , rqd} — следует из формулы:

где s _sd — расчетное напряжение стержня в месте, от которого измеряется анкеровка(принимается s _sd =f_yd;

Где где f_ctd — расчетное значение предела прочности бетона при растяжении;.
С учетом повышенной хрупкости высокопрочного бетона f_{ctк , 0, 05} должно быть ограничено до значений для С⁶⁰/₇₅, если не может быть проверено, что средняя прочность сцепления увеличивается выше указанного предела;

h₁— коэффициент, учитывающий качество условий сцепления и положение стержней во время бетонирования;

h₁ = 1, 0 — если достигаются хорошие условия сцепления, и

h₁ = 0, 7 — для всех других случаев, а также для конструктивных элементов, которые были изготовлены с применением слипформеров, если не может быть показано что обеспечиваются хорошие условия сцепления;

h₂ — коэффициент, учитывающий диаметр стержня:

h₂ = 1, 0—для Æ £ 32 мм;

h₂ = (132 – Æ)/100 —для Æ > 32 мм

l_{b , min}— минимальная длина анкеровки, если не действует другое ограничение, принимается:

— для анкеровки при растяжении

l _{b, min} ≥ max [ 0, 3 l _{b, rgd}; 10Ø; 100 мм];

— для анкеровки при сжатии

l _{b, min} ≥ max [ 0, 6 l _{b, rgd}; 10Ø; 100 мм].

Для нашего случая:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим второй пролёт:

Арматура 5Æ 10 A_S1 = 393 мм².

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 10 S400, А_S = 236 мм²;

d = 380 – 30 – 10/2 = 345мм;

(стадия 1а)

Расчетная длина анкеровки:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим сечение балки на первой промежуточной опоре:

Арматура 3Æ 14 A_S = 462 мм².

d = 340-7-4 = 329 мм.

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 8 S400, А_S = 151 мм²;

d = 340-7-4 = 329 мм;

(стадия 1а)

Расчетная длина анкеровки:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда . Принимаем .

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим сечение балки на второй промежуточной опоре:

Арматура 3Æ 12 S400 A_S = 339 мм².

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 8 S400, А_S = 151 мм²

d = 340-6-4 = 330 мм.

Расчетная длина анкеровки:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда . Принимаем .

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Строим эпюру материалов:

Рис. 24. Эпюра материалов второстепенной балки.