Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Построение эпюры материалов






 

Рассмотрим первый пролет.

Арматура 5Æ 12 S400 AS1 = 565 мм2.

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 12 S400, АS = 339 мм2;

d = 380 – 30 – 12/2 = 344мм;

(стадия 1а)

Расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней lbd следует рассчитывать по формуле:

где a1, a2, a3, a4 иa5 — приведенные в таблице 8.2 коэффициенты:

a1— для учета влияния формы стержней при достаточном защитном слое;

a2— для учета влияния минимальной толщины защитного слоя бетона;

a3— для учета влияния усиления поперечной арматурой;

a4— для учета влияния одного или нескольких приваренных поперечных стержней (Æ t > 0, 6Æ) вдоль расчетной длины анкеровки lbd;

a5— для учета влияния поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки.

Произведение

lb , rqd — следует из формулы:

где s sd — расчетное напряжение стержня в месте, от которого измеряется анкеровка(принимается s sd =fyd;

Где где fctd — расчетное значение предела прочности бетона при растяжении;.
С учетом повышенной хрупкости высокопрочного бетона fctк , 0, 05 должно быть ограничено до значений для С60/75, если не может быть проверено, что средняя прочность сцепления увеличивается выше указанного предела;

h1— коэффициент, учитывающий качество условий сцепления и положение стержней во время бетонирования;

h1 = 1, 0 — если достигаются хорошие условия сцепления, и

h1 = 0, 7 — для всех других случаев, а также для конструктивных элементов, которые были изготовлены с применением слипформеров, если не может быть показано что обеспечиваются хорошие условия сцепления;

h2 — коэффициент, учитывающий диаметр стержня:

h2 = 1, 0—для Æ £ 32 мм;

h2 = (132 – Æ)/100 —для Æ > 32 мм

lb , min— минимальная длина анкеровки, если не действует другое ограничение, принимается:

— для анкеровки при растяжении

l b, min ≥ max [ 0, 3 l b, rgd; 10Ø; 100 мм];

— для анкеровки при сжатии

l b, min ≥ max [ 0, 6 l b, rgd; 10Ø; 100 мм].

 

Для нашего случая:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

 

Рассмотрим второй пролёт:

Арматура 5Æ 10 AS1 = 393 мм2.

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 10 S400, АS = 236 мм2;

d = 380 – 30 – 10/2 = 345мм;

(стадия 1а)

Расчетная длина анкеровки:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим сечение балки на первой промежуточной опоре:

Арматура 3Æ 14 AS = 462 мм2.

d = 340-7-4 = 329 мм.

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 8 S400, АS = 151 мм2;

d = 340-7-4 = 329 мм;

(стадия 1а)

Расчетная длина анкеровки:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда . Принимаем .

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим сечение балки на второй промежуточной опоре:

Арматура 3Æ 12 S400 AS = 339 мм2.

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ 8 S400, АS = 151 мм2

d = 340-6-4 = 330 мм.

Расчетная длина анкеровки:

где 0, 7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда . Принимаем .

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Строим эпюру материалов:

Рис. 24. Эпюра материалов второстепенной балки.

 


Поделиться с друзьями:

mylektsii.su - Мои Лекции - 2015-2024 год. (0.012 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал