Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Расчет потерь тепла тепловой установки






Исходные данные:

· Размеры - 8, 5x6, 5x6 м;

· Режим работы -  1 = 1 ч;  2 = 8 ч;

· Температура - tB=15oC; tpa6=120 oC;

2∙ °С)/Вт; 2∙ °С)/Вт;

2∙ °С)/Вт.

Рисунок 5.1 – Конструкционная схема тепловой установки

Рисунок 5.2 – График режима работы тепловой установки

Определяем потери тепла, тепловой установки при стационарном режиме. Расчет ведем по формуле:

.

Сведем вычисления в таблицу.

Таблица 5.1 – Потери тепла при стационарном режиме

Ограждение Площадь F, м2 (tв-tн), °С R0, (м2∙ °С)/Вт Q, Вт
Наружная стена I, II     2, 2  
Наружная стена III, IV     2, 2  
Крышка 55, 25      
Двери     0, 39  

Вт.

Рассчитаем теплопотери через подземную часть сены. Для этого изобразим горизонтальную развертку подземной части тепловой установки, разделим на соответственные зоны по 2м.

Рисунок 5.3 – Развертка подземной части тепловой установки

Термическое сопротивление для первой зоны, полосы, то есть от поверхности пола расположенной на расстоянии до 2м:

(m2 ∙ °С)/Вт.

Для второй зоны полосы т.е для следующих двух метров от наружной стены: (m ∙ °С)/Вт.

Для третьей зоны полосы расположенной на расстоянии от 4, 5м до 6, 5м в глубину помещения от наружной стены: (m2 ∙ °С)/Вт.

Для четвертой зоны полосы: (m2∙ °С)/Вт

Потери тепла через подземную часть определяем по формуле:

,

где F – площадь зоны, м2;

R – термическое сопротивление зоны, (m2 ∙ °С)/Вт.

м2;

м2;

м2;

Вт.

Произведем расчет при нестационарном режиме, когда установка включается:

Вт.

Потери тепла через надземную часть установки за первый период:

,

где – коэффициент теплопередачи, (м2∙ °С)/Вт;

F – площадь наружных стен установки, м2;

- изменение температуры за первый период работы, °С;

– продолжительность работы, ч.

кДж.

Потери тепла через надземную часть установки за второй период:

кДж.

Полные потери тепла за первый период работы тепловой установки составит:

кДж.

Полные потери тепла за второй период работы тепловой установки составляют:

кДж.

Общие потери тепла тепловой установки за полное время её работы:

Q = Ql+Q2=7994, 22 +128997, 56 = 136991, 78 кДж.

Вывод: При данных габаритных размерах и изменении температуры тепловой установки потери тепла за полное время работы составляют 136991, 78 кДж.

 


Заключение

Вывод 1.1: Определили расчетную температуру наружного воздуха tн=-26 °С. Рассчитали сопротивление теплопередаче слоя пенополистирольных плит R3=1, 68 (м2 ∙ º С)/Вт, тепловую инерцию наружной стены из штучных материалов D=6, 05 (стена средней инерционности). Определили толщину слоя пенополистирольных плит м и общую толщину стены м.

Вывод 1.2: Определили расчетную температуру наружного воздуха tн=-26 °С, рассчитали сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя R4=2, 67 (м2∙ °С)/Вт, тепловую инерцию D=4, 26, толщину теплоизоляционного слоя м и общую толщину покрытия м.

Вывод 2: Глубина промерзания, в первом случае (наружная теплоизоляция) составляет 80 мм, во втором случае (внутренняя теплоизоляция) 297 мм. Экономически целесообразнее делать наружную теплоизоляцию, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от внутренней теплоизоляции. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.

Вывод 3.1: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв> Rn.тр, т.е.4, 32> 0, 95(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Вывод 3.2: Данная конструкция покрытия отвечает требованиям СНБ 2.04.01 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв> Rn.тр
т.е.3, 3> 0, 8(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Вывод 4: Выполняя определение распределения температур в толщине ограждающей конструкции наружной стены производственного здания, было установлено, что глубина промерзания при стационарном и нестационарном режимах одинакова и составляет м. Тепловой поток при стационарном режиме равен q=58, 47 Вт/м2, что в 3, 56 раза больше чем при нестационарном режиме, где q=16, 42 Вт/м2.

Вывод 5: При данных габаритных размерах и изменении температуры тепловой установки потери тепла за полное время работы составляют 136991, 78 кДж.

 

Литература

1 СНБ 2.04.01-97 Строительная теплотехника. Минск, 1994.

2 СНиП 2.04.05-91 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР. – М., 1992.

3 Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. – М.: Энергоиздат, 1981.

4 ГОСТ 2.105-95 Общие требования к текстовым документам. Изд. Стандартов, 1996.


Поделиться с друзьями:

mylektsii.su - Мои Лекции - 2015-2024 год. (0.01 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал