Пример 1. Требуется запроектировать дорожную одежду с цементобетонным покрытием на дороге I категории.

Требуется запроектировать дорожную одежду с цементобетонным покрытием на дороге I категории.

Исходные данные

ширина проезжей части для движения в одном направлении - 7, 5 м;

ширина земляного полотна (с учетом обочин) - 15 м;

расчетный срок службы покрытия - 25 лет;

расчетная нагрузка на дорожную одежду типа А₁;

статическая нагрузка на поверхность покрытия от колеса расчетного автомобиля – Q_k = 50 кН;

давление в шинах - 0, 6 МПа;

расчетный диаметр отпечатка колеса: движущегося - D = 37 см; неподвижного - D = 33 см;

интенсивность движения, ед./сут, в первый год службы дорожной одежды характеризуется следующими данными:

показатель ежегодного роста интенсивности движения - q = 1, 05;

дорожно-климатическая зона - II, подзона – II₁;

схема увлажнения рабочего слоя - 2;

грунт земляного полотна - супесь пылеватая;

глубина промерзания - 1, 5 м;

глубина залегания грунтовых вод - 1, 8 м;

коэффициент фильтрации дренирующего материала (песка) – К_ф = 3 м/сут;

материал покрытия - бетон класса B_tb 4, 4;

материал основания - песок, укрепленный цементом; нижний слой - песок среднезернистый;

расчетная влажность грунта W_p = 0, 85 W_T.

Назначение расчетных характеристик грунта и материалов дорожной одежды

Для проведения расчетов назначаем следующие показатели:

1) Требуемый уровень надежности и соответствующий коэффициент прочности по табл.3.1 Рекомендаций:

для вычисленной ниже интенсивности движения, приведенной к расчетной нагрузке (1418 ед./сут), вероятность предельного состояния (уровень надежности) - 0, 95; коэффициент прочности – К_пр = 1, 00.

2) Расчетную влажность грунта рабочего слоя по формуле

,

где = 0, 73;

= 0, 00 (равнинные районы);

= 0, 00;

D₃ = 0, 00, т.к. < 0, 75 W_T;

t = 1, 71 при К_н = 0, 95.

Получаем W_p = 0, 73 (1 + 0, 1 · 1, 71) = 0, 855.

3) Расчетный модуль упругости грунта по табл. для супеси пылеватой - W_p = 0, 85 W_T; Е_гр = 27 МПа.

4) Определение расчетной интенсивности движения.

Сначала число воздействий автомобилей с различной нагрузкой на ось Q_i приводим к числу воздействия расчетных нагрузок:

по формуле (5) Рекомендаций находим коэффициент приведения i -го автомобиля с нагрузкой на колесо Q_i к нормативной нагрузке Q_k = 50 кН:

легкие грузовики – S_n = (25, 0 / 50, 0) ^{4, 64} = 0, 04;

средние грузовики - S_n = (35, 0 / 50, 0) ^{4, 64} = 0, 19;

тяжелые грузовики - S_n = (50, 0 / 50, 0) ^{4, 64} = 1, 00;

автобусы - S_n = (35, 0 / 48, 0) ^{4, 64} = 0, 83.

По табл.3.2 Рекомендаций для двух полос движения f_пол = 0, 55.

По формуле (3.2) находим интенсивность движения N_пр, приведенную к расчетной нагрузке:

N_p = 0, 55(0, 04·1080+0, 19·950+1, 0·1940+0, 83·500)=1418 ед./сут.

По формуле (3.4) определяем расчетную повторность нагружения при T = 25 лет; Т_рдг = 210 сут; q = 1, 05:

.

5) Расчетные характеристики сопротивления грунта сдвигу по табл.П.2.4 ОДН 218.046-01:

для супеси пылеватой j _гр = 10°; С_гр = 0, 003 МПа.

6) Плотность грунта 1, 9 т/м³.

7) Модуль упругости материала верхнего слоя основания (песок, укрепленный цементом) по табл.П.3.6 ОДН 218.046-01: для песков средних, укрепленных цементом и соответствующих марке 40, Е_цгр = 550 МПа.

8) Модуль упругости песчаного слоя основания по табл.П.2.6 ОДН 218.046-01 для песка среднезернистого Е_п = 120 МПа.

9) Характеристики сопротивления сдвигу песчаного слоя по табл.П.2.4 ОДН 218.046-01 j _п =26°; С_гр = 0, 002 МПа.

10) Модуль упругости и сопротивление растяжению при изгибе бетона по табл.П.1.1 Рекомендаций:

для бетона класса B_tb 4, 4 P_tb =55, E = 36000 МПа.

11) Характеристики для расчета конструкции на морозоустойчивость:

для цементобетонных покрытий с условиями эксплуатации по 1-й расчетной схеме допускаемая величина общего приподнятия от выпучивания 3 см.

Определение необходимости проведения расчета конструкции на морозоустойчивость

Грунт земляного полотна (супесь пылеватая) является сильнопучинистым по ОДН 218.046-01 (табл.4.2).

Условие морозоустойчивости – I_пуч £ I_доп,

где I_пуч - расчетное (ожидаемое) пучение грунта земляного полотна;

I_доп - допускаемое для данной конструкции пучение грунта.

Величина возможного морозного пучения равна:

I_пуч = I_пуч(ср) · К_УГВ · К_пл · К_гр · К_нагр · К_вл;

I_пуч(ср) = 3; К_УГВ = 0, 53; К_пл = 1, 0; К_гр = 1, 1; К_нагр = 0, 9; К_вл = 1, 25;

z_пр = z_пр(ср) · 1, 38 = 1, 5 · 1, 38 = 2, 07 м» 2, 0 м;

I_пуч = 3 · 0, 53 · 1, 0 · 1, 1 · 0, 9 · 1, 25 = 1, 97 см < 3 см.

Условие морозоустойчивости выполнено, так как I_пуч < 0, 8 I_доп.

Расчет необходимой толщины дренирующего слоя

Удельный вес воды по табл.5.3 ОДН 218.046-01:

q = 4, 5 л/(м²·сут); К_пк = 1, 6; К_вог = 1, 0; К_г = 1, 2; К_р = 0, 9;

q_p = 4, 5 · 1, 6 · 1, 0 · 1, 2 · 0, 9: 1000 = 0, 0078 м³/(м²·сут);

q' = q_p · (B / 2) = 0, 0078 · 75 = 0, 02925 м³/м²;

q' / К_ф = 0, 02925 / 3 = 0, 00975.

По номограмме 3, 5 · h_нас / L = 0, 11;

L = 7, 5 + (0, 75 + 0, 35 / 2) · 1, 5 = 12, 64 м;

h_нас = 0, 11 · 12, 64 / 3, 5 = 0, 40 м;

h_зап = 0, 14 м;

h_п = 0, 40 + 0, 14 = 0, 54 м.

Поскольку требуемая толщина дренирующего слоя превышает заданную, следует применить конструкцию с прикромочным дренажом.

Назначение конструкции дорожной одежды

Назначаем следующую конструкцию дорожной одежды: покрытие - цементобетон класса B_tb 4, 4; E = 36000 МПа;

основание - песок, укрепленный цементом, марки 40;

Е_цгр = 550 МПа; h_цгр = 16 см;

нижний слой основания - песок среднезернистый;

Е_п = 120 МПа; h_п = 35 см.

Определение эквивалентного модуля упругости

1) На уровне дренирующего слоя песка:

при Е_гр = 21 МПа; Е_п = 120 МПа; h_п = 35 см; D = 50 см по формуле (3.13) Рекомендаций

см;

по формуле (3.12)

МПа.

2) На уровне слоя цементогрунта:

при Е_цгр = 550 МПа; Е_э = 51, 25 МПа; h_цгр = 16 см; D = 50 см

см;

МПа.

Определение расчетной прочности бетона

По формуле (3.8), при S N_p = 14, 823299,

K_y = 1, 08 · (S N_p)^{-0, 063} = 0, 38.

По формуле (3.7) Рекомендаций

МПа.

Определение толщины покрытия

1) По формуле (П.2.3) Рекомендаций определяем расчетную нагрузку:

Q = 50 · 1, 3 = 65 кН.

2) По формуле (3.10) определяем радиус отпечатка колеса при q_ш = 0, 6 МПа:

см.

3) Для нескольких значений h определяем:

I_y - по формуле (3.11);

K_t - по табл.3.4;

s _pt - по формуле (3.9);

K_y - по формуле

.

Значения указанных величин приведены в табл.1.

Таблица 1

4) Строим график зависимости K_y = f (h).

С помощью этого графика определяем значение h = 23 см, соответствующее требуемому значению K_y = 0, 38.

Расчет по сдвигу в грунте земляного полотна

По табл.3.7 Рекомендаций находим E_p = 1770 МПа.

Расчет производится в соответствии с пп.3.30-3.37 ОДН 218.046-01.

По формуле (3.12) ОДН 218.046-01

МПа;

Е_ср / Е_гр = 725, 8 / 27 = 26, 88;

.

По номограмме (3.3) ОДН 218.046-01, при j = 10°, = 0, 01.

По формуле (3.13) ОДН 218.046-01 Т = 0, 01 · 0, 6 = 0, 006 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Т_пр в грунте рабочего слоя определяем по формуле (3.14) ОДН 218.046-01, где C_N = 0, 003 МПа; К_д = 1, 0;

Z_оп = 23 + 16 + 35 = 74 см;

j _ст = 34° (табл.П.2.6 ОДН 218.046-01);

g _ср = 0, 002 кг/см³;

0, 1 - коэффициент для перевода в МПа;

Т_пр = 0, 003 + 0, 1 · 0, 002 · 74 · tg34° = 0, 013 МПа;

К_пр = 0, 013: 0, 006 = 2, 17, что больше К_пр = 1, 0 (см. табл.3.1 ОДН 218.046-01).

Следовательно, конструкция удовлетворяет условию прочности по сдвигу в грунте.

Расчет промежуточного слоя (песка) на устойчивость против сдвига (по ОДН 218.046-01)

1) В формуле (3.12)

Е_ср = (1770 · 23 + 600 · 16) / 39 = 1290 МПа;

Е_р =1770 МПа, h = 23 см;

Е_цгр =600 МПа, h = 16 см;

Е_п =120 МПа, h = 35 см;

C_N = 0, 002 МПа, Æ _N = 27°;

= 51, 25 МПа;

Е_в / Е_н = 1290 / 51, 25 = 25, 17; h_в / D = 39 / 37 = 1, 05;

= 0, 016 МПа.

По формуле (3.13) Т = 0, 016 · 0, 6 = 0, 0096 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Т_пр в песчаном слое определяем по формуле (3.14) ОДН 218.046-01,

где C_N = 0, 002 МПа; К_д = 4, 0;

Zоп = 23 + 16 = 39 см;

j _ст = 34° (табл.П.2.6 ОДН 218.046-01);

g _ср = 0, 002 кг/см³;

0, 1 - коэффициент для перевода в МПа;

Т_пр = 4 · (0, 002 + 0, 1 · 0, 002 · 39 · tg34°) = 0, 029 МПа;

К_пр = 0, 029 / 0, 0096 = 3, 03; = 1, 0 (см. табл.3.1 ОДН 218.046-01).

Следовательно, условие по сдвигоустойчивости в песчаном слое основания выполнено.