Пример 4

Требуется запроектировать дорожную одежду со сборным железобетонным покрытием из предварительно напряженных плит размером 0, 14x2x6 м.

Плита рассчитывается как типовая с учетом возможности ее работы при двухстадийном строительстве: на первой стадии - на земляном полотне из мелкого песка, модуль упругости которого с учетом пластических деформаций (см. п.3.28) равен 37 МПа, а на второй стадии укладки укрепленного слоя основания - 100 МПа (для Западной Сибири).

Нормативную нагрузку принимаем 65 кН на колесо,

расчетную Q = 65 · 1, 25 · 1, 25 · = 101, 6 кН;

давление в шинах q_ш = 0, 5 МПа;

расстояние между спаренными колесами в ¹ = 15 см;

расчетную повторность нагружения для типовых плит - 2000 авт./сут, для дорожной одежды - 1000 авт./сут.

Марка бетона плиты 350 (класс В 30).

Согласно СНиП 2.03.01-84, Е = 29 · 10³ МПа; расчетная прочность на сжатие = 17, 3 МПа, расчетная прочность на растяжение при изгибе = 1, 22 МПа.

В продольном направлении применяется арматура Æ 14, A-IV, Е = 190 · 10³ МПа, расчетная прочность R_s.ser = 600 МПа.

В поперечном направлении применяется арматура Æ 5, B_p - I, E = 170 · 10³ МПа, расчетная прочность R_s.ser = 405 МПа.

Предварительное напряжение s _sp = R_s.ser – 30 – 360 / 6 = 510 МПа.

Потери предварительного напряжения s _пт = 100 МПа.

Определение количества арматуры в плите

Для определения количества арматуры рассматриваем работу плиты на первой стадии - до появления в бетоне трещин - и на второй стадии - после появления трещин.

На первой стадии модуль упругости плиты равен модулю упругости бетона, на второй - определяется по формуле (3.38) в зависимости от степени раскрытия трещин.

Первоначально задается удельное сечение арматуры f_a и высота сжатой зоны x ¹.

Для продольного направления (для 5 Æ 14) f_{a, x} = 0, 0385 см²; x ¹ = a_o = 4 см и для поперечного - f_{a, y} = 0, 0093 см²; x ¹ = 3 см и a_o = 5 см.

Для продольного направления

МПа.

Для поперечного направления

МПа.

По формуле (3.42) определяем полуширину и полудлину отпечатков колеса: а = 29 см и в = 29 см.

По формулам (3.39-3.41) определяем , , и .

Для первой стадии:

см;

= 206 см;

см;

= 144 см.

Для второй стадии:

= 109 см; = 62 см; = 76, 6 см; = 43 см.

Определяем изгибающие моменты на первой стадии (m = 0, 17) по формулам (3.43), (3.44) и (3.47) в центре плиты с учетом пластических деформаций основания под краями плит:

в продольном направлении

в поперечном направлении

кН.

В продольном направлении в центре плиты с учетом работы ненагруженных краевых полос плит по формуле (3.51) находим:

кН;

на продольном крае плит по формуле (3.45) ((L_y + a) не более 2 B)

кН;

на поперечном крае в поперечном направлении - = 10, 6 кН;

Определяем изгибающие моменты на второй стадии:

= 19, 4 кН; = 4, 38 кН; = 34, 7 кН; = 9, 04 кН.

Изгибающий момент от монтажных нагрузок, при а ₁ =50 см и l = 500 см, вычисляем по формуле (3.53):

кН.

Определяем количество арматуры на первой стадии.

Бетон выдерживает на изгиб М_б = 8, 49 кН, поэтому в поперечном направлении армирование (кроме торцов) не требуется.

Для продольного направления находим площадь поперечного сечения арматуры:

,

где - предварительное напряжение, равномерное по толщине плиты, от напряженной арматуры верхней зоны; для арматуры 5 Æ 14, A-IV =1, 237 МПа.

При знакопеременной нагрузке z = 6 см; F_a = 6, 4 см² (4, 2 Æ 14, A-IV).

На второй стадии без учета арматуры верхней зоны

.

При z = 6 см; F_a = 12, 48 см² (8, 1 Æ 14, A-IV).

С учетом арматуры верхней зоны при симметричном армировании

,

где .

При = a_o = 4 см; = 19, 4 кН; = 17, 3 МПа;

x' = 1, 2 см; F_a = 6, 45 см² (4, 2 Æ 14, A-IV).

При действии монтажных нагрузок изгибающий момент не выше чем , поэтому отдельно его не рассматриваем.

Определяем количество поперечной арматуры исходя из второй стадии работы плиты.

В центральной части по длине плиты

,

где = a_o = 5 см; x' = 1, 0 см; = 5, 4 см² (27 Æ 5, B_p - 1).

На торцевых участках, допуская раскрытие узких трещин только до арматуры верхней зоны (z =5 см), дополнительно к

,

= 0, 97 см² (5Æ 5, B_p - 1 плюс 2 Æ 8, А-III, см п. 3.20).

Из условия работы арматуры в качестве штырей по формуле (3.54)

= 0, 07 · (10300 / 300) = 2, 4 см² (13 Æ 5, B_p - 1).

На торце l_тр = 85 см, в центре l_тр = 170 см.

Общее количество стержней равно ,

что не превышает ранее определенного количества стержней 27 · 2 + 20 = 74 Æ 5.

Определение прочности стыковых соединений

Определяем требуемую и фактическую прочность стыковых соединений для Q = 101, 6 кН, при допустимой величине пластических деформаций (уступов), - 3 мм (для цементогрунтового основания) и w _пл = 5 мм (для песчаных оснований).

1) Для цементогрунтовых оснований по формуле (3.24), при w _ст = 2 мм, находим:

кН.

Из формулы (48), при R_и = 30 МПа, определяем:

см.

При расчетной величине напряжения в сварке 75 МПа площадь сварки скоб

F_св = 3090 / 750 = 4, 12 см².

2) Для песчаных оснований, при w _ст = 2 мм, по формуле (3.24) находим:

= 55, 6 кН, а по формуле (3.55) – d = 2, 15 см.

Площадь сварки скоб F_св = 7, 41 см².

Определение величины накапливаемых уступов между плитами

Определяем величину накапливаемых уступов между плитами на первой стадии строительства, т.е. при условии, что стыки не работают, основание не укреплено.

В основании мелкий песок: E_o = 37 МПа; C = 0, 50 т/м²; j = 38°.

Срок работы покрытия на первой стадии T = 2 года.

Интенсивность движения, приведенная к расчетной нагрузке, для основания - 2000 авт./сут.

Количество дней с расчетным состоянием основания - 80.

По формуле (3.58) определяем q_расч ( = 144 см):

q_расч = 27, 4 · 101, 6 · 1 / 144² = 0, 136 МПа.

По формуле (3.61) вычисляем q_доп (g = 1, 65 т/м³).

Для этого по формулам (3.62) рассчитываем: n_j = 1 - 0, 25 = 0, 75; n_q = 1, 5; n_c = 1, 3.

По табл.3.8 находим: A ₁ = 2, 11; A ₂ = 9, 44; A ₃ = 10, 80.

Тогда q_доп = (1, 3/1, 1)·(0, 75·2, 11·1, 44·1, 65 + 1, 5·9, 44·1, 65·0, 14 + 1, 3·10, 80·0, 50) = 16, 60 т/м² = 0, 166 МПа.

По формуле (3.65) определяем коэффициент нагруженности основания:

K_q = (0, 136 – 0, 15 · 0, 166) / 0, 166 = 0, 669.

По формуле (3.63), при = 5, 7 (см. табл.3.6) и N_p = 2000 · 80 · 2 = 320 · 10³ автомобилей, определяем величину накапливаемых уступов между плитами:

см.

Как вариант определяем, что при наличии стыковых соединений (m_ст = 0, 7 и К_д = 1, 6) при q_расч =0, 0952 МПа:

К_н = (0, 0952 – 0, 15 · 0, 166) / 0, 166 = 0, 423

см.

Указанную величину w _уст уменьшают при применении подшовных деревянных подкладок и при использовании в основании геотекстиля.

Определение требуемого эквивалентного модуля упругости основания и его толщины на второй стадии строительства

Расчетный срок службы до стабилизации основания - 10 лет. Модуль упругости бетона Е =29000 МПа.

Модуль упругости песчаного основания - 100 МПа.

По формулам (3.39-3.41) находим:

см;

на уровне низа укрепленного основания (толщиной 16 см)

см.

Расчетное давление под углом плиты равно (стыки не работают) по формуле (3.58):

q_расч = 27, 4 · 101, 6 / 157, 6 = 0, 114 МПа.

При прежних значениях n и A по формуле (3.61) Рекомендаций

q_доп = (1, 3/1, 1)·(0, 75·2, 11·1, 575·1, 65 + 1, 5·9, 44·1, 65·0, 30 + 1, 3·10, 80·0, 50) = 21, 2 т/м² = 0, 212 МПа.

K_q = (0, 14 – 0, 15 · 0, 212) / 0, 212 = 0, 409.

Как видим, q_расч < q_доп, и поэтому устойчивость основания против сдвига обеспечена.

При условии, что цементогрунт работает на изгиб при

D_ш = 50 см и D = 2 a + h = 58 + 14 = 72 см, по формуле получим:

;

МПа.

В этом случае

см.

При К_д = 1, 5 и N = 1, 6 · 10⁶ по формуле (3.63) Рекомендаций

см, что находится в допустимых пределах.

При выравнивающем слое из цементобетонной смеси К_д = 1, 1 и w _уст = 0, 232 см.

При условии, что укрепленное основание на изгиб не работает, определяем по формулам (3.12) и (3.13) при h_o = 16 см; Е_уг = 400 МПа:

МПа.

В этом случае при песчаном выравнивающем слое w _уст увеличится до 0, 384 см и при выравнивающем слое цементопесчаной смеси - до 0, 281 см.

Проверка по условию устойчивости на сдвиг по ОДН 218.046-01 для песчаного основания с Е_зп =100 МПа.

По рис. ОДН 218.046-01, при D = 58 см, h = 14 см, с учетом работы в зоне швов (табл.3.7) Е_расч =1600 МПа,

h / D =0, 24; E_o / E =16, 6; j = 25°; = 0, 071;

МПа;

p = (4 Q) / (p· D ²) = (4 · 10160) / (p · 58²) = 3, 85 кгс/см² = 0, 39 МПа;

Т_доп = 3 (0, 002 + 0, 1 · 0, 0024 · 14 tg31°) = 0, 0121 МПа;

z = 14 см;

j _ст = 31°(по П.3.6);

g _ст = 0, 0024 кг/см²;

0, 1 - коэффициент для перевода в МПа.

К_пр = 0, 0121 / 0, 0273 = 0, 44, что меньше допустимого значения К_пр.

Устойчивость по сдвигу в песчаном основании не обеспечена.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

(рекомендуемое)