![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Оценка точности городских геод. сетей, предназн-х для целей кадастра
Оценка точности – вычисление СКО уравненных элементов и сравнение получ-х значений с нормат-ми допусками. Под СКО понимают: 1) ош. положения п-та относ-но ближайшего исх--го (mi); 2) ошибку взаим-го. положения 2-х определяемых п-тов (mi-j); 3) ош. опред-ния длины линии в относ. Мере (mSi-j); 4) ош. Определения дир-го угла (mα i-j); 5) ош. опред-я площади структурной единицы город. кадастра (mР). Вычисление СКО элементов выполняется по заданной точности углов и лин. измерений: mβ = Const, mS = Const Необходимо найти: mi, mi-j, mSi-j, mα i-j, mР. Для выполнения оценки точности по схеме запроект. сети необх. составить матрицу весовых коэф-тов: Q=(AT*P*A)-1 (1) A – матрица парам. уравнений поправок, кот. в общем виде имеет размерность n*t (Ant); n – число всех запроек. измерений (строк); t – удвоенное число определяемых п-тов (число столбцов). Например,
S Ant =А42=
Уравнение поравок для запроект. углов в индексном виде запис-ся след. образом:
В уравнении (2) k' обозначает порядк. номер запроект. угла (в примере k' будет меняться от 1 до 3 – 3 угла); индексы k, j, i – обозн-ют название п-тов, кот. образуют запроект. угол (либо пункт 1, 2, 3); akj, bkj, aik, bik – коэф-ты, кот. необходимо получить в числ. виде и кот. находятся по след. уравнениям (3): α kj, Skj – соотв-но дирекц. угол и длина стороны, кот. измер-ся со схемы запроект. геод. сети. Для преобр-ния уравнения (2) к виду, кот. соотв-ет запроект. измерению, необходимо индексный рисунок положить на схему запроект. сети для соот. измерения. Индекс. рис. (соотв. рис.1):
S
(1) j(3) В соотв. с рис.1: При исх. пунктах (1, 2) коэф-ты параметрич. уравнения обнуляются, затем записываем рез-ты в матрицу (a31, b31). Вершиной угла будет уже 2 (а не 1):
S
j Вершиной угла будет 3:
S 1(i) i Парам. ур-е поправок для запроект. длин линий в общем виде запис-ся след.образом:
1(i) i Т.к. коэф-ты при исх.пунктах обнуляются, то В урав-ях (3) размерности Skj д/быть такими, чтобы величины коэф. (akj, bkj) были бы как можно ближе к 1. Q=(AT*P*A)-1 Р – матрица весов запроект. измерений. В общем виде имеет размер n*n (Р n*n). Для рис.1 имеет размер 4*4 (Р 4*4 - квадратная матрица).
Р n*n = Р 4*4 =
Вес запроект. угла выч-ся по ф-ле: μ – СКО единицы веса. На этапе предвычисления точности она приравн-ся к mβ : μ = mβ (6), т.е. Рβ k = 1 (Рβ 1=1; Рβ 2=1; Рβ 3=1). Вес запроектирован. длины линии выч-ся по ф-ле: На основании условия (6): В результате решения ур-я (1) получается матрица вес. коэф-ов, кот. имеет размер t*t (2*2 – для данной сети).
Q t*t = Q 2*2 =
На диагонали матрицы Q находятся вес.коэф-ты, кот. определяют точность положения пункта mi (QX3, QY3) . Ошибка положения пункта по оси х: по оси ординат: Ошибка пункта (mi): Для варианта, когда геод. сеть состоит из неск-ких опред-мых п-тов, ф-ла для вычисления ошибки положения пункта имеет след.вид: Заключит. этапом оценки точности явл. сравнение полученных рез-тов с нормативной величиной.
4 Проектирование геод. фигур разбивки для выноса в натуру проектов з/устр-ва
Smax ≤ t * mA, где mA= ∆ / 3*2*√ 3- заданная точность построения на местности проектной точки; t=2, t=2, 5, t=3 при доверительной инф-ции соотв-но R=95%, R=99%, R=99, 73%. Условия для проект-ия: 1)исх. п-ты должны выбираться таким образом, чтобы длины линий от исх. п-тов до определяемой точки были как можно меньше; 2)углы при разбиваемой точке (углы засечки-(g)) должны нах-ся в диапазоне от 30°до 150°, оптим. значение угла» 90°; Недостатки: 1) большие сложности при отложении разбивочных углов на больших длинах линий; 2) точность выноса проектной точки зависит от конструкции фигур разбивки (30°≤ g ≤ 150°).
недостатки: 3) при разбивочных работах отсутствует контроль для геод. измерений (самый гл. недостаток этого способа); 4) сложности в орг-ции работ при больших длинах линий. Этот способ является самым распр-ным способом построения на местности фигур разбивки.
Условия для проектирования: 1)длина разбив. элем (L 1, L2, L3) д/быть меньше длины мерного прибора (Lрулетки=50м); 2).углы засечки (g) должны нах-ся в диапазоне от 30°до150°, оптим. значение угла» 90°. Достоинство: наличие только одного средства для выполнения измерений – металлич. рулетки; очень простая орг-ция работ на коротких длинах линий. Недостатки: 1) невозм-сть применения данного способа на длинах линий, у которых длина больше длины мерного прибора; 2) точность разбивочных работ зависит от конструкции фигур разбивки (30°≤ g ≤ 150°).
1) с временной точки стояния инструмента, которая должна распол-ся как можно ближе к своему проектному значению, выполняется измерение углов на исх. пункты геод. сети; 2) в рез-те матем. обработки рез-тов измерений вычисляют коорд-ты временной точки стояния инструмента ХАв, УАв; 3) сравнивая вычисленные корд-ты врем. точки стояния инструмента с их проектными значениями, вычисляют разбивочные элем-ты для редуцирования врем. точки (в проектное положение) (ХАпр, УАпр) Ð Q = aАв-Ап - aАв-2; aАв-Ап = arctg (УАп-УАв)/(ХАп-ХАв); L = Ö (ХАп-ХАв)2+(УАп-УАв)2; 4) откладывают на местности разбивочные эл-ты (Ð Q, L), получают проектное значение искомой точки; 5) для контроля правильности разбивки после редуцирования точки в проектное положение на неё заново устан-ся теодолит и повт-ся измерение на исх-ые п-ты геод. сети. В случае необх-сти выполняют повторное редуцирование проектной точки. Достоинство: простая орг-ция труда при больших длинах линий. Недостатки: 1)необх-сть в полевых условиях выполнять уравнивание рез-тов измерения и вычислять элем-ты редукции, которые явл-ся бесконтрольными; 2) точность разбив-х работ зависит от конструкции фигуры разбивки. Также м/быть использованы комбинир. способы при выносе в натуру проектов з/устр-ва.
|