Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Порядок расчета. Проектирование протяжки






Проектирование протяжки

2.1 Протягиваемая заготовка. Исходные данные:

Материал - сталь 20ХНЗА, твердость - НВ 285-321, состояние - после отжига, отверстие под протягивание получено зенкерованием, диаметр его до протягивания do (Н12) = 25, 2+0, 21 мм, внутренний диаметр шлицев d (Н11) = 26+0, 13 мм, наружный диаметр шлицев D (Н12) = 32+0, 25 мм, ширина шлицевых впадин b (F8)= 6+0, 028 мм, число шлицев z = 6, размер фаски fх45= 0, 4 мм, параметр шероховатости поверхностей (по b, D, d) Ra = 2, 5 мкм, длина протягивания l = 80 мм.

 
   
Рис 2.1 Параметры протягиваемого отверстия  
   

2. Станок: горизонтально-протяжной, мод. 7Б56; тяговая сила Q = 196000 H, максимальная длина хода штока Lmax = 1600 мм, диапазон рабочих скоростей 1, 5-13 м/мин, состояние - удовлетворительное.

3. Производство - крупносерийное.

4. Длина протяжки, допустимая возможностями инструментального производства и заточного отделения, Lmax = 1500 мм.

Порядок расчета

Расчет начинаем с установления схемы расположения зубьев на протяжке, группы обрабатываемости и группы качества. Принимаем предварительно схему расположения зубьев ФКШ. Окончательно схему расположения зубьев будет установлена после расчета длины круглой части. Если l к> 1, 5 l, то фасочные зубья следует расположить между переходными и чистовыми круглыми зубьями, т.е. принять схему Ко.п.ФКч.к.Ш.

1. Группу обрабатываемости устанавливаем по табл. П1 приложения (лит. 1, стр.301). Сталь 20ХНЗА с твердостью НВ 285-321 относиться к 3-й группе обрабатываемости (сталь вязкая).

2. Группу качества устанавливаем для каждой поверхности шлицевого отверстия отдельно по табл. П2 приложения (лит.1, стр.304). Так как центрирование производиться по внутреннему диаметру с d = 26 мм и параметром шероховатости поверхности выступов Ra< 2, 5 мкм, то группа качества поверхности выступов, боковых сторон и поверхностей впадин вторая.

3. За материал рабочей части протяжки (передний конус, передняя направляющая режущая часть, задняя направляющая и задний хвостовик) принимаем быстрорежущую сталь Р6М5 по табл. П3 приложения (лит. 1, стр. 304) принимаем быстрорежущую сталь

4. Конструкцию протяжки принимаем с приваренным хвостовиком, материал хвостовика - сталь 40Х. Конструкцию хвостовика и размеры принимаем по ГОСТ 4044-70 (лит.1, стр. 306). Тип, исполнение 1. Диаметр переднего хвостовика Dхв.=22е8 мм, диаметр заднего хвостовика Dз.хв.= 17с11 мм.

Силу, допустимую прочностью переднего хвостовика, рассчитываем по формуле, где - допустимое напряжение при растяжении, МПа, Fоп - площадь опасного сечения хвостовика, мм2. Приняв площадь опасного сечения Fоп = 227 мм2 по табл. П4 (лит.1, стр.306) и рекомендуемое напряжение при растяжении = 300 МПа

Рхв.=227·300=68100 Н.

5. Передние и задние углы зубьев протяжки выбираем по табл. П5 приложения (лит.1, стр. 308).

Передний угол черновых и переходных зубьев, чистовых и калибрующих? =15°, задний угол черновых и переходных зубьев? о=3°, чистовых? ч=2°, калибрующих? к=1°. Допуски на передние и задние углы по ГОСТ 9126-76.

Выбранное значение переднего угла для протяжек диаметром до 40 мм следует проверить на возможность выполнения на инструменте, диаметр абразивного круга должен быть не менее 100 мм.

Выбор формы и профильного угла производится по профилю стружечной канавки. Расчет выполняем в следующей последовательности:

Вспомогательный угол

Требуемый профиль угол шлифовального круга

Деле рассчитываем максимально допустимый диаметр шлифовального круга где,

мм, следовательно, принимаем? =10°.

, принимаем шлифовальный круг чашечной формы;

; мм, что удовлетворяет требованиям.

6. Скорость резания устанавливаем по табл. П6 приложения (лит. 1, стр. 309), для круглой части, одна из которой имеет наиболее высокую группу качества (2-ю), v = 5 м/мин. Так как в табл. П1 приложения сталь 20ХНЗА отмечена звездочкой (вязкая), то снижаем скорость на 20%, т.е. v =4 м/мин. Эта скорость входит в диапазон скоростей станка.

7. Определяем подачу черновых зубьев по средней наработке между двумя отказами (по табл. П7 приложения, лит.1, стр.310). Сначала устанавливаем наработку чистовой части при S=0, 02мм и v = 4 м/мин и Т= 67 м. Для черновых зубьев при v=4 м/мин и Т= 71 м, S = 0, 18 мм на зуб на сторону. Наработка с учетом поправочных коэффициентов, принятых по табл. П18 приложения (лит.1, стр.315), составляет

Тм.н.= Т·Ктв·Ктр·Ктз·Ктм·Ктд·Кто·Ктф,

где Ктв - зависимость от вида и группы качества протягиваемых поверхностей, Ктр - зависимость от схемы резания, Ктз - зависимость от вида заготовки и подготовки поверхности под протягивание, Ктм - зависимость от материала протяжки, Ктд - зависимость от доводки зубьев протяжки, Кто - зависимость от вида СОЖ, Ктф - зависимость от формы шлицевого паза.

Тм.н.=67·0, 8·1·1·1·1·1·1= 53, 6 м

Для круглой части, предназначенной для обработки поверхности 2-й группы качества, подачу черновых зубьев ограничиваем рекомендации табл. П17 приложения (лит.1, стр.315): для v = 4 м/мин и поверхности 2-й группы качества Szc= 0, 12 м/мин.

8. Определяем глубину стружечной канавки по формуле, где ls - суммарная длина протягиваемых участков, мм. Принимаем предварительно коэффициент посещаемости согласно рекомендации методики К= 2, 5

 
   
Рис. 2.2 Параметры зубьев  
   

Для круглых зубьев h==5, 53мм

По табл. П19 приложения принимаем ближайшую большую глубину стружечной канавки h=6 мм (лит.1, стр.317).

Для фасочных и шлицевых зубьев h==6, 77мм

По табл. П19 приложения принимаем ближайшую большую глубину стружечной канавки h=8 мм (лит.1, стр.317). Глубину стружечной канавки, допустимую жесткостью протяжки (диаметр сечения по дну стружечной канавки < 40 мм), определяем по формуле hж = (0, 2-0, 23)dо

Для фасочных и круглых зубьев hж=0, 23·25, 2=5, 796 мм,

для шлицевых hж= 0, 23·26=5, 98 мм.

Из табл. П19 приложения принимаем ближайшую меньшую по отношению к расчетной глубину h= 5 мм для всех частей протяжки.

Так как глубина стружечной канавки для фасочных и шлицевых зубьев принята из условия жесткости протяжки, то для размещения стружки в стружечной канавке уменьшаем подачу по формуле:

Szo= 0, 1 мм, принимаем Szo=0, 1 мм

9. Определяем шаг черновых зубьев tо и число одновременно работающих зубьев zр. Шаг черновых зубьев принимаем по табл. П19 приложения наименьшим из всех имеющихся и соответствующим данной глубине стружечной канавки h=5 мм, to = 13 мм. Остальные элементы профиля: b =5мм, r=2, 5мм, R=8мм.

Число одновременно работающих зубьев рассчитываем по формуле ==6

10. Определяем максимально допустимую силу резания (Pmax). Принимаем Pmax наименьшей из трех сил - Рст, Рхв. и Ро.п.:

Рст =0, 8·Q=0, 8·20000·9, 81=156960 Н

Рхв. =68100 Н

Величину Роп определяем по формуле Роп =Foп· [? ]р, где Fоп = 0, 785·(do-2·h)2, приняв [? ]р =400 МПа,

Fоп=0, 785(26-2·5)2=181, 366Н,

Роп=181, 3664·400=72546, 56 Н.

Следовательно, принимаем Рmaxоп=72546, 56 Н

11. Определяем число зубьев в группе zс по формуле zc=(Вmax·z·qo·zp·K·Кро·Крк·Крр)/Рmax для каждой части протяжки раздельно, подставив в формулу всесто Вmax значения Вфmax, Вкmax и Вшmax. Максимальную длину режущих кромок на фасочных зубьях определяем приближенно по формуле

 
   
Рис 2.3. Наибольшая длинна режущих кромок  
   

Вфmax=b+2f+(d-do)

Вфmax= 6+2·0, 4+(26-25, 2)=7, 6 мм

В табл. П31 приложения при Вфmax< 9 и D до 20-50 мм допускается zс=1

Максимальную длину режущих кромок на круглых зубья определяем по формуле Вкmax=? d/z - (b+2f),

Вкmax= 3, 14·26/6 - (6+2·0, 4)=6, 81мм

Значение Bкmax меньше значения, при котором допускается работа без разделения стружки; следовательно, принимаем zс.к.=1.

Максимальную длину режущих кромок на шлицевых зубьях Вшmax=bmax=6, 028 мм.

Удельную силу резания qо в формуле

zc=(Вmax·z·qo·zp·K·Кро·Крк·Крр)/Рmax,

где Кмр - зависимость от состояния и твердости обрабатываемого материала, Кро - зависимость от вида СОЖ, Крк - зависимость от группы качества протягиваемой поверхности, Крр - зависимость от способа разделения стружки, определяем из табл. П20 приложения: для? =10° и S=0, 1мм qо=236 Н/мм, для S=0, 1 мм qо=236 Н/мм, поправочные коэффициенты находим по табл. П21 приложения: Крм= 1, Крр=1, Крк=1, Кро=1 для СОЖ, принятой по табл. П18 приложения (сульфофрезол В),

zс.ф.=0, 89,

zс.к.=0, 85,

zс.ш.=0, 75.

Принимаем:

zс.ф.=1, zс.к.=1, zс.ш.=2

12. Распределяем припуск между разными частями и зубьями протяжки. Припуск на фасочную часть определяется по формуле Аф=Dф-dоmin, где Dф находим по формуле Dф = Dе + 0, 4, а диаметр окружности Dе, проходящий через точку пересечения исходных профилей фаски и прямобочного паза, по формулам

 
   
Рис 2.4. Профиль шлицевого паза после прохождения фасочных зубьев.  
   

sin? = (b+2f)/d= (6+2·0, 4)/26, 13=0, 26131

? = 15, 14781°

сtg? е=4, 32

? е=13, 04254°

Dе=b/sin? е=6/ sin 13, 04=26, 71 мм

Dф=De+0, 5=26, 7+0, 5= 27, 21 мм

Аф=Dф-dо=27, 21-25, 2=2, 01 мм

Припуск на круглую часть находим по формуле

Ак=dmax-domax= 26, 13-25, 2=0, 93 мм

Припуск на черновые зубья Ако определяем по формуле Акок-(Ак.п.к.ч.),

где Ак.п.= 0, 18 мм из табл. П23, Ак.ч.= 0, 12 мм из табл. П22,

Ако=0, 93-0, 18-0, 12=0, 63 мм.

Припуск на шлицевую часть находим по формуле Аш=Dmax-Dш1, а диаметр первого шлицевого зуба по формуле Dш1=Dе+2Szo

Dш1=26, 7+2·0, 1=26, 91 мм

Аш=32, 25-26, 91=5, 34мм

Припуск на черновые шлицевые зубья определяем по формуле

Ашош-(Аш.п.ш.ч.), в которой Аш.п.=0, 18 мм из табл. П23, Аш.ч.=0, 08 мм из табл. П22,

Ашо=5, 34-0, 18-0, 08=5, 08 мм.

13. Находим число групп черновых зубьев io, остаточный припуск Аост и распределение его. Число групп черновых зубьев io определяем по формуле io=Ao/2Szo, подставив в нее соответствующие значения Ао и Szo, принятые для каждой части; остаточный припуск находим по формуле Аосто-2Szo·io.

iфф/2S=2/2·0, 1=10, принимаем iф= 10.

Аост.ф.=2-2·0, 1·10=0

iкоко/2Szок=0, 63/2·0, 1=3, 15

Аост.к.=0, 63-2·0, 1·2=0, 03

Так как Аост.к.< 2Sп1 (см. табл. П23 приложения), тогда iко= 3, часть остаточного припуска равная 0, 03 срежется первым чистовым зубом:

iшошо/2Szшо=5, 05/2·0, 1=25

Аост.шо=5, 05-2·0, 1·25=0, 09мм, принимаем iшо= 25.

14. Общее число зубьев определяем по формуле? z=zф+zк+zш, число фасочных - по формуле zф=iф·zс.ф, число круглых - по формуле zк=zко+zк.п+zк.ч+zк.к и число шлицевых - по формуле zш=zшо+zш.п+zш.ч+zш.к

zф=10·1=10

Число круглых черновых зубьев рассчитываем по формуле zко=iкоzс.к.=3·1=3

Число круглых переходных зубьев zк.п.= 2, из табл. П23 приложения, число круглых чистовых зубьев zк.ч.=2, число калибрующих из табл. П22 приложения zк.к.=2.

zк=3+2+2+2=9.

Число шлицевых зубьев определяем по формуле zшо=iшо zс.ш+1=25·2+1=51.

Число шлицевых зубьев из табл. П23 приложения zш.п.=4, скорректированное число переходных зубьев за счет остаточного припуска zш.п.= 4, число шлицевых чистовых зубьев (при zс.ш.ч.=1) zш.ч=2, число калибрующих зубьев zш.к.=4,

zш=51+4+2+4=61,

z=10+9+61=80

15. Подъемы переходных зубьев круглой и шлицевой частей принимаем по табл. П23 приложения:

для круглых Sп1=0, 06 мм, Sп2=0, 03 мм

для шлицевых Sп1= 0, 06 мм, Sп2= 0, 03 мм

Подъемы чистовых зубьев круглой и шлицевой частей принимаем по табл. П22 приложения для круглых Szч=0, 02 мм (два зуба), Szч= 0, 01мм (два зуба) к подъему первого чистового зуба прибавляем 0, 04 от остаточного припуска, т.е. Szч3=0, 04 мм и Szч4= 0, 01 мм, для шлицевых Szч= 0, 02 мм (два зуба).

16. Определяем длину режущей части протяжки Lр, шаги и профиль чистовых круглых и шлицевых зубьев. Вначале находим длину фасочной части по формуле lф=tо zф, круглой части - по формуле lк = to(zко+zк.п.)+tч (zк.ч.+zк.к. - 1), шлицевой части - по формуле lш=to(zшо+zш.п.+1)+tч(zш.ч.+zш.к.-1)

lф=15·10=150мм

Для круглой и шлицевой частей находим шаг чистовых зубьев по табл. П24 приложения (берем средний шаг t2).

Шагу tо=14мм соответствует шаг чистовых зубьев t1= 13, tк.ч.=tк.ш.=t2= 11 мм.

Остальные элементы стружечной канавки чистовых зубьев берем из. табл. П19 приложения h=5 мм от tч зависит b= 7 мм, R=8 мм, r=2, 5 мм,

lк=15(3+2)+13(2+2-1)=114 мм,

lш=15(51+4+1)+13(2+4-1)=905мм,

Lр=150+114+905=1169 мм.

17. Силу протягивания на каждой части протяжки рассчитываем по формулам

Рф=(Вфmax z qo zp Kp)/zс.ф.=(7, 6·6·236·6·1)/1= 64569, 6 Н

Рк=(Вкmax z qo zp Kp)/zс.к.= (6, 81·6·236·6·1)/1= 57857, 76 Н

Рш=(Вшmax z qo zp Kp)/zс.ш.= (6, 028·6·236·6·1)/2= 25606, 94 Н

18. Рассчитываем силы протягивания на каждой части протяжки по формулам, приняв среднюю длину режущего лезвия на фасочных зубьях Вф= 6, 8мм

Pф= 57772, 8 Н

Pк= 57857, 76 Н

Pш= 51213, 89 Н

19. Диаметры калибрующих Dкк= 26, 13 d11 мм

Dшк= 32, 25 d11 мм

20. Для схемы ФКШ согласно рекомендациям п.10 (стр.89) методики принимаем диаметр впадин фасочных зубьев равным диаметру domin: Dвф= 25, 2 мм, Dвш= 26 мм.

21. Число выкружек на круглых черновых и переходных зубьях и их ширину определяем по табл. П25 приложения:

Nк= 8, ак= 6 мм и по табл. П27 приложения Rв= 30мм, Rк=25 мм

Чистовые круглые зубья выполняются без выкружек

Число выкружек шлицевых зубьев Nш=z= 6 ширину режущих лезвий на прорезных зубьях определяем по формуле Бфш=b-2f, приняв предварительно размер криволинейной фаски из табл. П32 приложения:

fп= 1 мм, Бш= 4 мм

Для определения радиуса выкружки Rв и радиуса шлифовального круга Rк вычислим ширину выкружек шлицевых зубьев по формуле аш=ПD/N-Бш=12, 47 мм.

По табл. П27 приложения для аш= 12, 74 мм и D= 32 мм, Rв= 30 мм, Rк=25 мм.

22.Диаметр передней направляющей Dпн=25, 2е8 мм, длина передней направляющей lпн=64 мм, так как l/D> 1, 5

23. Длина переходного конуса принимаем по табл. П28 приложения lп=20мм

24. Расстояние от переднего торца протяжки до первого зуба определяем в соответствии с п. 22 стр.55

L1=l1+l2+l3+l+25= 150+25+40+25=240 мм

l1 принимают в зависимости от диаметра хвостовика = 150 мм, l2 и l3 в зависимости от станка l2=25 мм, l3= 40 мм

26. Диаметр задней направляющей Dзн= 26 f9 мм

длину задней направляющей принимаем по табл. П29 приложения:

lзн= 25 мм

Протяжку делаем без заднего хвостовика

27. Общую длину протяжки определяем по формуле

L=L1+Lp+lзн=240+25+1169=1434 мм

Округляем L до 1435 мм

за счет уменьшения длины заднего направления:

lзн= 26 мм


Таблица 2.1 - Диаметры зубьев протяжки

 
Номер зуба Диаметр Допуск Угол Наименование зубьев  
  25, 4 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  25, 6 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  25, 8 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
    -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  26, 2 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  26, 4 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  26, 6 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  26, 8 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
    -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  27, 2 -0.016 3? ±30' фасочные зубья  
  25, 4 -0.016 3? ±30' черновые круглые зубья  
  25, 6 -0.016 3? ±30' черновые круглые зубья  
  25, 8 -0.016 3? ±30' черновые круглые зубья  
  25, 95 -0.016 3? ±30' переходные круг. зубья  
  26, 01 -0.016 3? ±30' переходные круг. зубья  
  26, 09 -0.016 2? +30' чистовые круг. зубья  
  26, 13 -0.016 2? +30' чистовые круг. зубья  
  26, 13 -0.016 1? +30' калибр. круг. зубья  
  26, 13 -0.016 1? +30' калибр. круг. зубья  
  26, 91 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 11 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 09 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 31 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 29 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 51 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 49 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 71 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 69 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 91 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  27, 89 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 11 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 09 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 31 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 29 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 51 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 49 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 71 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 69 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 91 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  28, 89 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
Продолжение табл. 2.2.          
  29, 11 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 09 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 31 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 29 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 51 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 49 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 71 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 69 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 91 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  29, 89 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 11 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 09 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 31 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 29 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 51 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 49 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 71 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 69 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 91 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  30, 89 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 11 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 09 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 31 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 29 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 51 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 49 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 71 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 69 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 91 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  31, 89 -0.016 3? ±30' шлицевые зубья  
  32, 11 -0.016 3? ±30' шлиц. перех. зубья  
  32, 09 -0.016 3? ±30' шлиц. перех. зубья  
  32, 17 -0.016 3? ±30' шлиц. перех. зубья  
  32, 15 -0.016 3? ±30' шлиц. перех. зубья  
  32, 21 -0.016 2±30' шлиц. чист. зубья  
  32, 25 -0.016 2±30' шлиц. чист. зубья  
  32, 25 -0.016 1±30' калибр. шлиц. зубья  
  32, 25 -0.016 1±30' калибр. шлиц. зубья  
  32, 25 -0.016 1±30' калибр. шлиц. зубья  
  32, 25 -0.016 1±30' калибр. шлиц. зубья  
           

Расчет корригированного профиля фасочных и шлицевых прямобочных зубьев. Для расчета корригированного бокового профиля шлицевых прямобочных зубьев из таблицы диаметров (2.2) зубьев назначаем номера первого (Nа=21) и последнего (Nе=69) зубьев расчетном участку, диаметры этих зубьев Dа=27, 11 мм и Dе=31, 91 мм. Для расчета используем также ширину паза b=7 мм, шаг черновых зубьев to=15 мм. Задаемся вспомогательным углом в плане:? 1=3?.

Подъем заднего центра С на длине протяжки и половину угла корригированного бокового профиля зубьев и шлифовального круга? к рассчитываем по формулам

;;

;;

;;

мм;

;;

мм.

мм.

мм.

Для расчета подъема заднего центра С, размеров для контроля бокового профиля фасочных зубьев На и Нв назначаем номера первого Nа=1 и последнего Nе=9 фасочных зубьев и радиусы этих зубьев Dа=25, 4 мм и Dе=27, 2 мм, значение угла фаски? ф и корригированного ушла фаски? к принимаем по табл. П34 приложения для числа шлицев z=6:? ф=40?,? к =30?.

Другие данные, участвующие в расчете, следующие: b=7 мм, с=0, 5 мм, d=25, 4 мм.

Расчет производим по формулам:

;;

;;

;;

;;

мм;

мм;

мм

Шлифование бокового профиля фасочных зубьев производим профильным кругом с? к=60? (из табл. П34 приложения), следовательно,

мм.

Длина расчетного участка

мм

мм.

мм;

мм;

Корригированный угол профиля фасочных впадин на протяжке 2? к=120? (из табл. П34 приложения).

Для первого зуба Н1=9, 57 мм, для последнего Н2=9, 26 мм; при шлифовании боковых поверхностей фасочных зубьев с № 1 по № 10 задний хвостовик поднять в направлении стрелки Е; подъем равен 5, 07 мм на длине 1435 мм; при шлифовании боковых поверхностей шлицев с зуба № 21 и № 69 задний хвостовик поднять в направлении стрелки F; подъем равен 0, 57 мм на длине 1435 мм; продольный профиль черновых зубьев.


Поделиться с друзьями:

mylektsii.su - Мои Лекции - 2015-2024 год. (0.035 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал