![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Пример 7
Условия задачи: Построить график изменения осадки грунта во времени для полной стабилизированной осадки S ≈ 5 см, вычисленной в задаче 6 (методом эквивалентного слоя). Сжимаемая толща основания Н с равна Н с = 7, 88 м, средний коэффициент относительной сжимаемости mv , ср = 0, 045 MПа-1. Значения коэффициентов фильтрации: для песка – 2·10-4 см/c; для глины – 5·10-9 см/c.
Решение
1) Выбираем расчетную схему для расчета затухания осадки во времени. Водопроницаемость грунтов с увеличением глубины уменьшается kf , 1 > kf , 2, что соответствует схеме 3 в таблице 7.1. Путь фильтрации воды в данном случае равен мощности активной зоны h = Н с = 7, 88 м, ранее найденной в примере 6. 2) Воспользовавшись расчетной схемой, показанной на рисунке 6.1, по формуле (7.4) найдем средний коэффициент фильтрации
= 7, 88 / (3, 5/(2·10-4) + 4, 38/(5·10-9)) = 9·10-9 см/c.
Для удобства расчета переведем полученное значение в м/год (1 см/c ≈ 3 · 107 см/год = 3 · 105 м/год): kf , ср = 9 · 10-9 см/c ≈ 3) Определим по формуле (7.3) средний коэффициент консолидации, учитывая, что γ W ≈ 104 Н/м3 и mv , ср = 0, 045 MПа-1 =
4) По формуле (7.5) получаем выражение для вычисления времени t, соответствующее заданной степени консолидации
5) Дальнейшие расчеты оформим в виде таблицы 7.2. Задавшись последовательно значениями степени консолидации с шагом по 0, 1 U, из таблицы 7.1 выбираем соответствующее значение N (случай 3), для которого определяем время t. Достигнутая к этому времени осадка St вычисляется по формуле (7.1), учитывая значение полной стабилизированной осадки S = 5 см.
Таблица 7.2
5) По результатам расчетов строим график изменения осадки грунта во времени (рисунок 7.2).
Рисунок 7.1 – График изменения осадки грунта во времени Задача 8
определение критических нагрузок на грунт основания
Анализируя фазы напряженного состояния грунтов, возникающие при постепенном загружении, можно выделить две критические нагрузки (рисунок 8.1): – первая нагрузка, соответствующая началу возникновения в грунте зон сдвигов и окончания фазы уплотнения (начальная); – вторая нагрузка, при которой под нагруженным фундаментом сформировываются сплошные области предельного равновесия, грунт приходит в неустойчивое состояние, исчерпывается его несущая способность (предельная).
Рисунок 8.1 – Фазы напряженно-деформированного состояния грунта: рstr – структурная прочность грунта; р крнач – начальное критическое давление; р крпред – предельное критическое давление; R – расчетное сопротивление грунта; 0 – фаза упругой работы; I – фаза уплотнения; II – фаза сдвигов; III – фаза выпоров; 1 – основание в докритическом состоянии; 2 – зоны сдвигов (пластических деформаций); 3 – линии скольжения; 4 – зоны выпоров; 5 – жесткое ядро; z – глубина развития
1) Значение первой критической нагрузки на грунт может быть определено из уравнений предельного напряженного состояния грунтов по формуле
где d – глубина заложения фундамента; γ – удельный вес грунта; с – удельное сцепление грунта; φ – угол внутреннего трения грунта; Z max – глубина развития областей предельного равновесия. По определению, начальная критическая нагрузка соответствует случаю, когда в основании под подошвой фундамента ни в одной точке не возникает предельного состояния, т.е. в формуле (8.1)
Строительные нормы СНиП 2.02.01 [6] допускают развитие пластических деформаций в краевых участках фундаментов на глубину Z max = 0, 25 b (b –ширина подошвы фундамента). Тогда
где R – расчетное сопротивление грунта основания, определяемое по формуле (7) СНиП 2.02.01[6]. Для практических инженерных расчетов формулу (8.3) изменили, введя коэффициенты совместности работы основания и сооружения (γ с 1, γ с 2) и табличные коэффициенты (M γ , Mq, Mc), зависящие от угла внутреннего трения грунта (Таблица 8.1).
Это выражение часто представляется в виде упрощенной трехчленной формулы
2) Вторая – предельная критическая нагрузка рu соответствует напряжению под подошвой фундамента, при котором происходит исчерпание несущей способности грунтов основания. Впервые задача об определении предельной критической нагрузки для плоской задачи была решена в 1920 – 1921 гг. Л. Прандтлем и Г. Рейснером. в предположении невесомого основания
Для практических расчетов чаще всего пользуются формулой предложенной В.В. Соколовским в 1952 г. для случая плоской задачи при действии на поверхности, наклоненной под углом δ к вертикали нагрузки q. В этом случае вертикальная составляющая предельной критической нагрузки рu в любой точке загруженной поверхности с координатой х (по горизонтали) равна
где Nγ , Nq, Nc – безразмерные коэффициенты несущей способности грунта основания, зависящие от угла внутреннего трения φ и угла наклона равнодействующей нагрузки q к вертикали δ, определяемые по таблице 8.2. Строительные нормы СНиП 2.02.01 [6] для общего случая расчета вводят в формулу (8.7) коэффициенты формы подошвы фундамента (ξ γ , ξ q, ξ с) и размеры его подошвы (b ′ и l ′)
Таблица 8.1 – Значения коэффициентов Mγ , Mq, Mc
Таблица 8.2 – Значения коэффициентов несущей способности Ng, Nq, Nc
Окончание таблицы 8.2
Для выполнения задачи № 8 необходимо выбрать исходные данные из таблицы А.5 приложения А. Выбор варианта задания производится по сумме последних трех цифр зачетки.
Пример 8
Условия задачи: Определить значения критических нагрузок на грунт основания по формулам (8.2), (8.3), (8.4) и (8.5). Сравнить полученные значения. Фундамент ленточный с шириной подошвы b = 3 м и глубиной заложения d = 1, 5 м, расположен в грунте с удельным весом γ =
Решение
1) Вычислим начальную критическую нагрузку на грунт по формуле Н.П. Пузыревского (8.2). Угол φ в радианах равен φ = 25º = 25·π /180 = 0, 436; ctg φ = 2, 145.
Полученное значение нагрузки следует рассматривать как совершенно безопасное давление на грунт, не зависящее от ширины подошвы фундамента, т.к. при этом давлении ни в одной точке подошвы фундамента не будет возникать зон предельного равновесия и грунт будет находиться в фазе уплотнения. 2) Найдем значение критической нагрузки при развитии пластических деформаций в краевых участках фундаментов на глубину Z max = 0, 25 b (b –ширина подошвы фундамента) по формуле (8.3)
3) Вычислим для сравнения расчетное сопротивление грунта по упрощенной трехчленной формуле (8.4). По таблице 8.1 определим при φ = 25º коэффициенты: M γ = 0, 78; Mq = 4, 11; Мc = 6, 67.
= 0, 78·3·19 + 4, 11·1, 5·19 + 6, 67·20 = 294, 995 кПа.
Полученное значение называют пределом пропорциональности при котором р ≤ R, что соответствует линейной зависимости между напряжениями и деформациями (рисунок 8.1). 4) Определим значение предельной критической нагрузки на грунт по формуле Соколовского (8.5) для краевых точек (при х = 0 и х = b)
По таблице 8.2 для вертикальной нагрузки (δ = 0) при φ = 25º получим коэффициенты Ng = 5, 87; Nq = 10, 66; Nc = 20, 72. Действие нагрузки q на глубине d = 1, 5 м эквивалентно давлению от собственного веса грунта q = γ · d. Тогда при х = 0
= 10, 66·19·1, 5 + 20, 72·20 = 718, 21 кПа,
при х = b = 3 м
= 5, 87·19·3 + 10, 66·19·1, 5 + 20, 72·20 = 1052, 8 кПа.
Среднее давление в пределах ширины подошвы составит
5) Сравним полученные значения:
Задача 9
оценка устойчивости откоса
Анализ устойчивости массивов грунта имеет большое практическое значение при проектировании земляных сооружений: насыпей, выемок, дамб, при оценке устойчивости естественных склонов. Устойчивость откосов зависит от прочности грунтов, слагающий откос, крутизны и высоты откоса, нагрузок на его поверхности, фильтрации воды через откос. Существуют различные методы расчета устойчивости откосов (аналитические и графоаналитические), базирующие на теории предельного напряженного состояния грунтов. Простейшими являются аналитические решения по определению размеров откосов с использованием условий равновесия: – для идеально сыпучих грунтов (φ ≠ 0, с = 0) предельный угол откоса α ≤ φ; – для идеально связных грунтов (φ = 0, с ≠ 0) предельная высота вертикального откоса h max= 2 с /g; – для грунтов, обладающих внутренним трением и сцеплением (φ ≠ 0, с ≠ 0) равноустойчивый откос может быть получен по формулам и графикам В.В. Соколовского (рисунок 9.1)
где х и z – действительные координаты соответствующих точек откоса при задании начала координат в точке x = z = 0;
с – удельное сцепление грунта; γ – удельный вес грунта.
![]() ![]() ![]()
Рисунок 9.1 – Схема к определению очертания и максимального давления на поверхности откоса (а); кривые равноустойчивых откосов (б)
Построенный таким образом равноустойчивый откос может нести на горизонтальной поверхности равномерно распределенную нагрузку интенсивностью р 0 = (2 с · cos φ) / (1 Графоаналитические методы расчета устойчивости откосов (содержащие различные упрощения) применяют при сложных инженерно-геологических условиях и схемах нагружения, влиянии сейсмических, фильтрационных сил и ряда других воздействий, для которых аналитические методы не разработаны. Рассмотрим широко используемый метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения, впервые примененный К. Петерсоном в 1916 г. В дальнейшем метод получил развитие в работах многих ученых, и к настоящему времени имеется несколько его модификаций, одна из которых рассматривается ниже. Сущность метода круглоцилиндрических поверхностей скольжения сводится к следующему. Предположим, что потеря устойчивости откоса, представленного на рисунке 9.2, может произойти в результате вращения отсека грунтового массива относительно некоторого центра О. Поверхность скольжения в этом случае будет представлена дугой окружности с радиусом R и центром в точке О. Задача расчета заключается в определении коэффициента устойчивости откоса для наиболее опасной поверхности скольжения (возможно несколько поверхностей скольжения).
Рисунок 9.2. – Круглоцилиндрическая поверхность склона радиусом R
Степень устойчивости откоса оценивается по величине коэффициента kst, представляющего собой отношение суммы моментов сил (относительно центра в точке О), удерживающих призму обрушения в устойчивом состоянии – М уд, к сумме моментов сил, вызывающих потерю устойчивости призмы обрушения – М сд:
kst = ∑ М уд / ∑ М сд . (9.1)
Для обеспечения устойчивости склона или откоса необходимо, чтобы коэффициент устойчивости kst был больше 1. В зависимости от класса ответственности сооружения строительными нормами регламентируется нормативная величина коэффициента устойчивости kнst = 1, 1...1, 5. Тогда можно записать условие kst ≥ kнst. Решение задачи осложняется неопределенностью положения центра вращения О min для которого значение коэффициента запаса kst будет иметь минимальное значение из всех возможных значений. Для облегчения определения расположения центра О min предложен ряд приемов. Наименее трудоемким для однородных откосов является способ определения координат положения центра О min по графику норвежского ученого Ямбу (рисунок 9.3).
Рисунок 9.3 – График Ямбу к определению центра круглоцилиндрической поверхности скольжения
В данном способе по углу наклона откосной линии к горизонту β и обобщенному показателю λ = γ H tgφ /c определяют относительные координаты x 0 и y 0 центра вращения О min. Абсолютные координаты центра вращения при этом равны: х = x 0 Н, у = y 0 Н. (9.2)
Точку начала координат помещают в точку пересечения линии откоса с горизонтальной линией основания. Ось абсцисс (ось X) с положительными значениями х направляют вправо от начала координат, ось ординат (ось Y) – вертикально вверх. Радиус R поверхности скольжения определяется по расстоянию от центра вращения О min до точки пересечения нижнего горизонта откоса и откосной линии (начала координат) (рисунок 9.3). Радиусом R из точки О проводят в пределах тела откоса часть круглоцилиндрической поверхности скольжения, определяющей очертание потенциально опасной призмы обрушения. Для определения коэффициента устойчивости призма обрушения разбивается на ряд блоков с соблюдением следующих правил: – поверхность скольжения в пределах одного блока должна находиться в грунте одного типа и состояния; – вертикальные границы между смежными блоками должны проходить через точки перелома очертания откосной линии (если поверхность откоса имеет сложное очертание); – целесообразно при разбивке призмы обрушения на расчетные блоки ширину блоков принимать одинаковой. Вес каждого блока Рi определяют как:
где γ i – удельный вес грунта в пределах блока, кН/м3; S i – площадь i -го блока, определяется как площадь трапеции или треугольника, м; l – толщина i -го блока, при плоской задаче равна 1, 0 м. Вес каждого блока Рi раскладывается на нормальную Ni и касательную Qi составляющие, приложенные в точке пересечения линии действия силы тяжести с поверхностью скольжения (рисунок 9.2):
где α i – угол между направлением нормали к поверхности скольжения i -го блока и линией действия силы тяжести (веса) i -го блока. К силам, сдвигающим откос, относится касательная составляющая Qi. Принимаем, что удерживающие силы Тi в пределах основания каждого i -го элемента обусловливаются сопротивлением сдвигу за счет внутреннего трения и сцепления грунта. Тогда учитывая закон Кулона τ u = σ tgφ + c (сопротивление связных грунтов сдвигу) и формулу (9.4) можно записать
где li – длина дуги поверхности скольжения в пределах расчетного блока (принимается по хорде). Тогда, учитывая формулы (9.1), (9.3) – (9.6) получим коэффициент устойчивости откоса
или сократив на R
При откосе сложенном однородным грунтом: Тогда
Порядок расчета. Для конкретного варианта строится в масштабе откос, определяется точка О по графику Ямбу (рисунок 9.3), строится поверхность скольжения, оползневое тело разбивается минимум на 5 расчетных блоков, определяются Ni и Qi для каждого блока и вычисляется коэффициент устойчивости откоса. Необходимо уточнить, что определение устойчивости откосов относится к расчету оснований по несущей способности (первая группа предельных состояний), поэтому в формулы подставляются расчетные значения характеристик грунта – γ I, с I, и φ I. Для выполнения задачи № 9 необходимо выбрать исходные данные из таблицы А.6 приложения А. Выбор варианта задания производится по сумме последних трех цифр зачетки.
|