Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Приложение В. Справочные материалы.
|
|
В.1. Расчетные значения сопротивления бетона Rb и Rbt для предельных состояний первой группы (табл. 5.2. СП 52-101-2003)
| Вид сопротивления | Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt МПа при классе бетона по прочности на сжатие | ||||||||||
| В10 | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
| Сжатие осевое (призменная прочность) Rb | 6, 0 | 8, 5 | 11, 5 | 14, 5 | 17, 0 | 19, 5 | 22, 0 | 25, 0 | 27, 5 | 30, 0 | 33, 0 |
| Растяжение осевое Rbt | 0, 56 | 0, 75 | 0, 9 | 1, 05 | 1, 15 | 1, 3 | 1, 4 | 1, 5 | 1, 6 | 1, 7 | 1, 8 |
5.1.10. (СП 52-101-2003) в необходимых случаях расчетные прочностных характеристик бетона умножают на следующие коэффициенты условий работы γ b1, учитывающие особенности работы бетона в конструкции (характер нагрузки, условий окружающей среды и т.д.);
а) γ b1 – для бетонных и железобетонных конструкций, вводимый к расчетным значениям сопротивлений Rb и Rbt и учитывающие влияние длительного действия статической нагрузки:
γ b1 = 1, 0 – при непродолжительном (кратковременном) действием нагрузки.
γ b1 = 0, 9 – при продолжительном (длительном) действии нагрузки.
б) γ b2 – для бетонных конструкций, вводимый к расчетным сопротивлениям Rb и учитывающий характер разрушения таких конструкций; γ b2 = 0, 9;
в) γ b3 – для бетонных и железобетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном положении, вводимый к расчетному значению сопротивления бетона, Rb - γ b3 = 0, 9.
Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а т.ж. отрицательных температур учитывают коэффициентом условий работы бетона γ b4 < 1, 0. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной температуре наружного воздуха холодный период – 40 С0 и выше, принимают коэффициент γ b4 = 1, 0. В остальных случаях значение коэффициента γ b4 принимают в зависимости от назначения конструкции условий окружающей среды согласно специальным указаниям.
В.2. Расчетные значения прочностных характеристик арматуры.
5.2.3. СНиП (СП 52-101-2003). Для железобетонных конструкций проектируемых в соответствий с требований СП 52-101-203, следует предусматривать арматуру:
- гладкую класса А240 (А-1);
- периодического профиля классов А300 (А-II), А400 (А-III, А 400С), А – 500 (А500С), В500 (Вр – I, В500С)
Таблица 5.8. (СП 52-101-203)
| Арматура класса | Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа | ||
| растяжению | сжатию Rsc | ||
| Продольной Rs | Поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw | ||
| A240 | |||
| A300 | |||
| A400 | |||
| A500 | 400 (435) | ||
| A500 | 360 (415) | ||
| Примечание: Значение Rsc в скобках используют только при расчете на кратковременное действие нагрузки. |
В.3. Граничная относительная высота сжатой зоны ξ R
Таблица 3.2. пособия к СП 52-101-2003
| Класс арматуры | А240 | А300 | А400 | А500 | В500 |
| Значение ξ R | 0, 612 | 0, 577 | 0, 513 | 0, 493 | 0, 502 |
| Значение α R | 0, 425 | 0, 411 | 0, 390 | 0, 372 | 0, 376 |
В.4. О значениях b'f, вводимых в расчет таврового сечения.
6.2.12 (СП 52-101-2003). Значение b'f, вводимые в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более l/ 6 пролета элемента и не более:
а) при наличии поперечных ребер или при h'f > 0, 1h-1/2 расстояния в свету между продольными ребрами;
б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними больших, чем расстояние между продольных ребрами) h'f < 0, 1h-6 h'f;
в) при консольных свесах полки: при h'f > 0, 1h - 6 h'f;
при 0, 05h < h'f < 0, 1h - 3∙ h'f; при h'f < 0, 05h – свесы не учитывают.
В.5. Значение коэффициента φ при расчете прочности прямоугольных сечений.
При длительном действии нагрузки коэффициент φ принимается в зависимости от гибкости элемента по таблице 6.2 СП 52-101-2003
| lo/h | ||||
| φ | 0, 92 | 0, 9 | 0, 83 | 0, 7 |
При кратковременном действии нагрузки значение φ определяют по линейному закону, принимая φ = 0, 9 при lo/h = 10 и φ = 0, 85 при lo/h = 20
В.6. Требование о минимальном армировании (п. 8.3.4. СП 52-101-2003).
В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, а так же сжатой, если она требуется по расчету, в процентах площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширине таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, 
следует принимать не менее:
0, 1 % - в изгибаемых, внецентренно растянутых элементах и вцентренно сжатых элементах при гибкости lo/i < 17 (для прямоугольных сечений lo/h < 5);
0, 25 % - во внецентренно сжатых элементах при гибкости lo/i > 87 (для прямоугольных сечений lo/h > 25);
Для промежуточных значений гибкости элементов значение μ, определяют по интерполяции.
В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое больше указанных выше значений и относить их к полной площади сечения бетона.
В.7. Данные для подбора рабочей арматуры сварных сеток
| Класс рабочей арматуры | Номинальный диаметр рабочих стержней, мм | Рабочая площадь поперечного сечения рабочих стержней в мм2 на 1 пог. м. Длинны сеток при шаге стержней, мм: | |||||
| В500 | 94, 2 | 70, 7 | 56, 5 | 47, 1 | 40, 4 | 35, 3 | |
| 167, 2 | 125, 6 | 100, 5 | 83, 8 | 71, 8 | 62, 8 | ||
| 261, 8 | 196, 3 | 157, 1 | 130, 9 | 112, 2 | 98, 2 | ||
| А400 | 377, 0 | 283, 0 | 226, 0 | 189, 0 | 162, 0 | 141, 0 | |
| 670, 0 | 603, 0 | 402, 0 | 335, 0 | 287, 0 | 251, 0 | ||
| Монтажная арматура всех сеток Ø 3 В500 с шагом 250 мм |
В.8. Сортамент арматуры (Приложение 1. Пособие к СП 52-101-2003)
| Диаметр стержней мм | Расчетная площадь поперечного стержня, мм2, при числе стержней | Теоретическая масса 1м длинны арматуры, кг | Диаметр арматуры класса | Макс. размер сечения периодического профиля | ||||||||||
| А240 А400 А500 | А300 | В500 | ||||||||||||
| 7, 1 | 14, 1 | 21, 2 | 28, 3 | 35, 5 | 42, 4 | 49, 5 | 56, 5 | 63, 6 | 0, 052 | - | - | + | - | |
| 12, 6 | 25, 1 | 37, 7 | 50, 2 | 62, 8 | 75, 4 | 87, 9 | 100, 5 | 0, 092 | - | - | + | - | ||
| 19, 6 | 39, 3 | 58, 9 | 78, 5 | 98, 2 | 117, 8 | 137, 5 | 157, 1 | 176, 7 | 0, 144 | - | - | + | - | |
| 28, 3 | 0, 222 | + | - | + | 6, 75 | |||||||||
| 50, 3 | 0, 395 | + | + | + | 9, 0 | |||||||||
| 78, 5 | 0, 617 | + | + | + | 11, 3 | |||||||||
| 118, 1 | 0, 888 | + | + | + | 13, 5 | |||||||||
| 153, 9 | 1, 208 | + | + | - | 15, 5 | |||||||||
| 201, 1 | 1, 578 | + | + | - | 18, 0 | |||||||||
| 254, 5 | 1, 998 | + | + | - | 20, 0 | |||||||||
| 314, 2 | 2, 466 | + | + | - | 22, 0 | |||||||||
| 380, 1 | 2, 984 | + | + | - | 24, 0 | |||||||||
| 490, 9 | 3, 84 | + | + | - | 27, 0 | |||||||||
| 615, 8 | 4, 83 | + | + | - | 30, 5 | |||||||||
| 804, 3 | 6, 31 | + | + | - | 34, 5 | |||||||||
| 1017, 9 | 7, 99 | + | + | - | 39, 5 | |||||||||
| 1256, 6 | 9, 865 | + | + | - | 43, 5 |
Примечания: 1. Номинальный диаметр стержней для арматурных сталей периодического профиля соответствует номинальному диаметру равновеликих по площади поперечного сечения гладких стержней. Фактические размеры стержней периодического профиля устанавливается ГОСТ 5781-91.
2. Знак «-» означает наличие диаметра в сортаменте для арматуры данного класса.