Проверка принятого сечения на прочность

Высота сечения между осями поясов м

Приведенный к древесине поясов момент инерции поперечного сечения балки

Среднее нормальное напряжение в нижнем растянутом поясе

Касательные напряжения в стенке балки по нейтральной оси проверяем в сечении на опоре, где поперечная сила имеет наибольшее значение. Приведенный к фанере статический момент поперечного сечения балки

Приведенный к фанере момент инерции поперечного сечения балки

Максимальные касательные напряжения фанерной стенки

Максимальные касательные напряжения по швам между фанерой и древесиной проверяем в сечении на опоре

Расчетная ширина сечения пояса b_расч=n·h_п=4·0, 077=0, 308м

Отношение , поэтому согласно СНиП II-25-80 п. 4.30, проверку стенки на устойчивость следует проводить по формуле

Приведенный к фанере момент инерции сечения балки в середине первой панели Нормальные напряжения в стенке на уровне внутренней кромки поясов

Приведенный к фанере статичесткий момент поперечного сечения на высоте внутренней кромки поясов

Поперечная сила в середине первой панели балки при м

кН

Касательные напряжения в стенке на уровне кромки поясов

Расчетная высоты стенки при

h_расч= =0.45 м.

Коэффициенты k_и, k_T принимают по графикам 18 и 19 прил.5 СНиП II-25-80. Отношение , тогда k_и=30 МПа

Отношение , тогда k_τ = 2.3МПа

Проверка устойчивости

< 1

Так как в следующей панели расстояние между ребрами жесткости больше, чем в опорной, проверяем фанерную стену балки на устойчивость из ее плоскости в середине второй панели при м

Поперечная сила в середине первой панели балки

кН

Приведенный к фанере момент инерции сечения балки в середине второй панели Нормальные напряжения в стенке на уровне внутренней кромки поясов

Приведенный к фанере статичесткий момент поперечного сечения на высоте внутренней кромки поясов

Касательные напряжения в стенке на уровне кромки поясов

Расчетная высоты стенки при

h_расч= =1.18 м.

Коэффициенты k_и, k_T принимают по графикам 18 и 19 прил.5 СНиП II-25-80. Отношение , тогда k_и=16 МПа, а k_τ = 2.7МПа

Проверка устойчивости

< 1

Прочность стенки на действие главных растягивающих напряжений проверяем в середине балки по формуле

Определяем угол

tg ; =77.7⁰

По графику, приведенному на рис 17, прил.5 СНиП II-25-80 определяем =8МПа

Прогиб балки постоянного сечения без учета деформации сдвига

Момент инерции поперечного сечения балки в середине пролета, приведенный к древесине

Относительный прогиб балки

Конструирование и расчёт дощатоклееной колонны

Предварительный подбор сечения колонн.

Предельная гибкость для колонн λ =120

Сечение досок для изготовления колонн по сортаменту пиломатериалов ГОСТ 24454-80*Е (принимаем) 225х40 мм

Сечение чистых досок после сушки (до 12% влажности) и фрезерования (осторожки) 210х36 мм

Ширина доски(равная ширине пояса) b=225-15=210 мм

Толщина доски t=40-4=36 мм

Требуемая высота пояса =

Принимаем h_п=36·3=108 мм > h_п^тр=70.5 мм

Требуемая ширина пояса > =

Принимаем b_п=210 мм > b_п^тр=70.5 мм

Компоновка стенки двутаврового сечения

Сечение досок для изготовления колонн по сортаменту пиломатериалов ГОСТ 24454-80*Е (принимаем) 115х40 мм

Сечение чистых досок после сушки (до 12% влажности) и фрезерования (осторожки) 100х36 мм

Ширина доски (равная ширине стенки) b=115-15=100 мм

Толщина доски t=40-4=36 мм

Требуемая высота стенки =423-2·108=207 мм

Принимаем h_ст=36·6=216 мм

Требуемая ширина стенки > = , но не менее 80 мм

Принимаем b_ст=100 мм > b_ст^тр=80 мм