Дешламация угля на дуговых ситах и грохотах

(операция Х)

Дешламация предназначена для отделения шлама 0-1, 3 мм для повышения эффективности обогащения класса 1, 3 -13 мм в тяжелосредных гидроциклонах.

На операцию поступает подрешетный продукт мокрой классификации:

g₇ = 63, 83 %; А^d₇ = 19, 44 %,

Q₇ = 580, 857 т/ч.

и слив магнитных сепараторов регенерации суспензии с тяжелосредных сепараторов:

g₁₆₊₁₈ = 3, 39 %; А^d₁₆₊₁₈ = 19, 65 %,

Q₁₆₊₁₈ = 30, 89 т/ч.

γ '₇ = g₇ + g₁₆₊₁₈ = 63, 83 + 3, 39 = 67, 225 %, (4.60)

А'^d₇ = (g₇ × А^d₇ + g₁₆₊₁₈ × A^d₁₆₊₁₈) / γ '₇, (4.61)

А'^d₇ = (63, 83 × 19, 44 + 3, 39 × 19, 65) / 67, 225 = 19, 45 %,

Q'₇ = γ '₇ × g₁ / 100 = 66, 57 × 910 / 100 = 611, 75 т/ч. (4.62)

Принимаем эффективность грохочения на грохотах обесшламливания

h₂ = 0, 95 и h₃ = 0, 92. Определяем содержание класса 0-0, 15; 0, 15-1, 3 и 1, 3-13 в классе 0-13 мм, поступающем на обесшламливание:

Определяем содержание класса 0-1, 3 мм в классе 0-13 мм:

x₁ = (g_{0-0, 15} + g_{0, 15-1, 3} ) × h₂, (4.63)

x₁ = 17, 57 × 0, 95 + 8, 65 × 0, 95 = 16, 69 + 8, 22 = 24, 91 %,

A^d_x1 = (g_{0-0, 15} × A^d_{0-0, 15} + g_{0, 15-1, 3} × A^d_{0, 15-1, 3}) × 0, 95 / x₁, (4.64)

A^d_x1 = (17, 57 × 19, 29 + 8, 65 × 19, 685) · 0, 95 / 24, 91 = 19, 42 %,

g₂₁ = x₁ × h₃ = 24, 91 × 0, 92 = 22, 92 %, (4.65)

A^d_x1 = A^d₂₁ = 19, 42 %,

Q₂₁ = 208, 55 т/ч.

Выход и зольность надрешетного продукта 1, 3-13 мм определяем из

g₂₂ = g'₇ - g₂₁ = 67, 225 - 22, 92 = 44, 31 %, (4.66)

А^d₂₂ = (g'₇ × А'^d₇ - g₂₁ × A^d₂₁) / g₂₂, (4.67)

A^d₂₂ = (67, 225 × 19, 45 - 22, 92 × 19, 42) / 44, 31 = 19, 47 %,

Q₂₂ = Q'₇ - Q₂₁ = 611, 75 – 208, 55 = 403, 20 т/ч. (4.68)

'7

0-13 мм

Х. Обесшламливание

Рис. 7 – Схема дешламации

Обогащение мелкого класса в тяжелосредных гидроциклонах.

(операция ХI)

Определяем содержание классов 0-0, 15 и 0, 15-1, 3мм в исходном питании тяжелосредного гидроциклона:

γ _{0, 15-1, 3} = γ _{0, 15-1, 3} · η ₂ · (1 - η ₃), (4.69)

γ _{0, 15-1, 3} = 8, 65 · 0, 95 · (1 - 0, 92) = 0, 66 %,

γ _{0-0, 15} = γ _{0-0, 15} · η ₂ · (1 - η ₃), (4.70)

γ _{0-0, 15} = 17, 57 · 0, 95 · (1 - 0, 92) = 1, 335 %,

где γ _{0, 15-1, 3} = 8, 65 % и g_{0-0, 15} = 17, 57 % (табл. 2, 7).

A^d_x5 = 19, 42 %,

Проверяем, х₅ = x₁ - g₂₁ = 24, 91 – 22, 92 = 1, 99 %.

Определяем фракционный состав исходного с учетом КПД грохота

аналогично заполнению таблицы 4.1. Результаты заносим в таблицу 4.3.