Классификация в гидроциклоне (операция ХVI)

На операцию поступают подрешетный продукт дешламации, фугаты центрифуг и шлам с магнитного сепаратора мелкого класса.

Выход и зольность продукта, поступающего на гидроклассификацию:

g₃₇ = g₁₉ + g₂₁ + g₂₈ + g₃₅, (4.106)

g₃₇ = 0, 14 + 22, 92 + 1, 03 + 3, 57 = 27, 66 %,

А^d₃₇ = (g₁₉ × А^d₁₉+ g₂₁ × А^d₂₁ + g₂₈ × А^d₂₈+ g₃₅ × А^d₃₅) / g₃₇, (4.107)

А^d₃₇ = (0, 14 × 10, 59 + 22, 92 × 19, 42 + 1, 03 × 10, 51 + 3, 57 ∙ 22, 35) / 27, 66=19, 42 %,

Q₃₇ = Q₁ × g₃₇ / 100 = 910 × 27, 66 / 100 = 251, 72 т/ч. (4.108)

Принимаем, что зольность песков гидроциклона A^d₃₈ = 18, 42 % и

выход γ ₃₈ = 20 (25) % (по опыту работы ОФ «Распадская»).

Выход, зольность и количество слива гидроциклона составит:

γ ₃₉ = γ ₃₇ – γ ₃₈ = 27, 66 – 20 = 7, 66 %, (4.109)

А^d₃₉ = (А^d₃₇ × g₃₇ – g₃₈ × А^d₃₈) / g₃₉, (4.110)

A^d₃₉ = (27, 66 × 19, 42 – 20 × 18, 42) / 7, 66 = 22, 03 %,

Q₃₉ = g₃₉ × Q₁ / 100 = 7, 66 × 910 / 100 = 69, 72 т/ч.(4.111)

Q₃₈ = g₃₈ × Q₁ / 100 = 20 × 910 / 100 = 182, 00 т/ч. (4.112)

ХVI. Гидроклассификация

Рис. 13 – Схема гидроклассификации

(операция XVII)

В спиральных сепараторах обогащается мелкий уголь крупностью
0, 15-1, 3 мм с выделением двух продуктов: концентрата и отходов.

На операцию поступают пески гидроциклона. Принимаем, что зольность концентрата A^d₄₀ = 8, 5 % и зольность породы A^d₄₁ = 70 % (по опыту работы ОФ «Распадская»).

γ ₄₀ = (γ ₃₈ × (A^d₄₀ – A^d₃₈)) / (A^d₄₁ – A^d₄₀), (4.113)

γ ₄₀ = (20 × (70, 00 – 18, 42)) / (70, 00 – 8, 50) = 16, 77 %,

γ ₄₁ = (γ ₃₈ × (A^d₃₈ – A^d₄₀)) / (A^d₄₁ – A^d₄₀), (4.114)

γ ₄₁ = (20 × (18, 42 – 8, 50)) / (70, 00 – 8, 50) = 3, 22 %,

Q₄₀ = Q₁ × g₄₀ / 100 = 910 × 16, 77 / 100 = 152, 64 т/ч, (4.115)

Q₄₁ = Q₁ × g₄₁ / 100 = 910 × 3, 22 / 100 = 29, 36 т/ч. (4.116)

0, 15-1, 3 мм

ХVII. Обогащение в спиральных сепараторах

Рис. 14 – Схема обогащения в спиральных сепараторах

(операция XVIII)

Размер щели дугового сита 0, 25 мм. В связи с большой скоростью потока и эффективностью разделения на данной операции 50%, материал разделяется по классу 0, 15 мм. Содержание подрешетного в исходном принимаем равным 4%.

Принимаем A^d₄₂ = 13% (по опыту работы ОФ «Распадская»)

Содержание подрешетного продукта в исходном продукте, поступающем на данную операцию:

γ '₄₂ = γ ₄₀ × 0, 04 = 16, 77 × 0, 04 = 0, 67 %.

Выход и количество подрешетного продукта с учетом эффективности данной операции:

γ ₄₂ = γ '₄₂ × η ₄ = 0, 67 × 0, 5 = 0, 335 %, (4.117)

Q₄₂ = γ ₄₂ × Q₁ / 100 = 0, 335 × 910 / 100 = 3, 05 т/ч. (4.118)

Выход, зольность и количество надрешетного продукта:

γ ₄₃ = γ ₄₀ – γ ₄₂ = 16, 77 – 0, 335 = 16, 44 %, (4.119)

A^d₄₃ = (γ ₄₀ × А^d₃₇– γ ₄₂ × А^d₃₇) / γ ₄₃, (4.120)

А^d₄₃ = (16, 77 × 8, 5 – 0, 335 × 13) / 16, 44 = 8, 41 %,

Q₄₃ = g₄₃ × Q₁ / 100 = 16, 44 × 910 / 100 = 149, 59 т/ч. (4.121)

0, 15-1, 3 мм

ХVIII. Обесшламливание концентрата в сите.

Рис. 15 – Схема обогащения в спиральных сепараторах

осадительно- фильтрующей центрифуге ''Decanter''(операция ХIX)

Рассчитываем фугаты осадительной и фильтрующей секций центрифуги совместно, так как оба продукта поступают на сгущение I стадии.

Принимаем, что вместе с фугатами уходит 3 % материала, поступающего в центрифугу, зольностью на 2 % больше, чем зольность исходного питания центрифуги.

Выход и зольность шлама, удаляемого с фугатами:

g₄₄₊₄₅ = g₄₃ × 0, 03 = 16, 44 × 0, 03 = 0, 49 %, (4.122)

A^d₄₄₊₄₅ = A^d₄₃ + 2, 0 = 8, 41 + 2, 0 = 10, 41 %, (4.123)

Q₄₄₊₄₅ =γ ₄₄₊₄₅× Q₁ / 100 = 0, 49 × 910 / 100 = 4, 49 т/ч. (4.124)

Выход и зольность обезвоженного на центрифуге концентрата:

g₄₆ = g₄₃ - g₄₄₊₄₅ = 16, 44 - 0, 49 = 15, 945 %, (4.125)

A^d₄₆ = (16, 44 × 8, 41 - 0, 49 × 10, 41) / 15, 945 = 8, 35 %;

Q₄₆ = g₄₆ × Q₁ / 100 = 15, 945 × 910 / 100 = 145, 1 т/ч. (4.126)

0, 15-1, 3 мм

ХIХ. Обезвоживание концентрата в ОФЦ

Рис. 16 – Схема обогащения в спиральных сепараторах

(операция XX)

На операцию поступает надрешетный продукт дугового сита. Эффективность операции принимаем 90%.

Выход, зольность и количество обезвоженной породы:

g₄₈ = g₄₁ × η ₅ = 3, 22 × 0, 9 = 2, 90 %, (4.127)

A^d₄₈ = A^d₄₁ = 70%,

Q₄₈ = γ ₄₈ × Q₁ / 100 = 2, 90 × 910 / 100 = 26, 42 т/ч. (4.128)

Выход, зольность и количество подрешетного продукта:

g₄₇ = g₄₁ × (1 - n₁₀) = 3, 22 × 0, 1 = 0, 32 %, (4.129)

A^d₅₀ = A^d₄₁ = 70 %,

Q₅₀ = g₅₀ × Q₁ / 100 = 0, 32 × 910 / 100 = 2, 94 т/ч. (4.130)

отх

XX. Обезвоживание породы на грохоте

Рис. 17 – Схема обезвоживания породы на грохоте