Составных стержней

Ветви стержня соединены короткими прокладками, ветви восприним сжимающ усилия и опираются по концам.Растояние между связями превыш семикратную толщину одной ветви.Расчет относит оси X производ как для одной ветви цельного сечения без учета прокладок Расчёт относ оси Y осуществл с учётом податливости связи при этом покладки также в расчёте не учитыв. Привидёная гибкость элим опридил с учётом гибкости отдельной ветви. λ =√ μ ² *λ ² у.ц.*λ ² в; λ =lв/zв

λ в-гибкость отдельной ветви, вели чина вычисляется взависимости от расстояния между соседними связями и радиуса инерции.

34 Стержни часть ветвей которых сплошная накладка или сплошная прокладка не опёрты по концам.

В таких стержнях сплошные накладки или прокладки обрываются не доходя до опор поэтому они немогут воспринимать сжимающие усилия, однако они увелич жёсткость стержня т. к. соединены с основными несущ ветвями связями, для расчёта таких стержней прин приближён способ, достаточная точность которого потверждается эксперим данными.Расчёт отн оси X производится в зависимости от гибкости: λ x=Lрасч/√ Jx/Fon

Jx-момент инерц стержня. Jx=Jon+0, 5*Jиon

0, 5-коэф учит неполное использ жесткостей неопёртых ветвей.

При расчёт отн оси Y приведенная гибкость опредил с учётом податливости связи λ n=μ *λ у

λ у-гибкость для стержня рассматриваемого относ оси Y как цельного элимента и опредиляется: λ у=Lрасч/√ Jц/Fоn

Jу-момент инерции всех ветвей относит оси Y

Несущая способность составного стержня часть ветвей которого неоперта по концам меньше чем стержни цельного сечения опредиляется: σ =N/φ *Fрасч≤ Rc

Fрасч-для элим цельного сечения значит больше чем для составного элим часть ветвей которого не опёрто.