Часть 3. Башни, мачты и дымовые трубы. Башни и мачты

Гололедная нагрузка, п. 2.3.2(1) примечание СН РК EN 1993-3-1: 2006/2011:

Гололедную нагрузку следует определять в зависимости от гололедных районов, принимаемых по картерайонирования территории РК по толщине стенки гололеда, которая будет разработана в дальнейшем на основе дополнительной информации.

В переходный период следует пользоваться нижеприведенной методикой и картами, действующими в РК на данный момент.

Впоследствии будет разработана методика расчета, гармонизированная с новой картой.

Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи, антенно-мачтовых устройств, дымовых труб и подобных сооружений.

Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включительно (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м, следует определять по формуле

i = π b k μ ₁ (d + b k μ ₁) p g × 10^-3.

Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i^¢ , Па, для других элементов следует определять по формуле

i^¢ = b k μ ₂ p g,

где b - толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по таблице 7.3.1.1, а на высоте 200 м и более - по таблице 7.3.1.2. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;

k - коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по таблице 7.3.1.3;

d - диаметр провода, троса или каната, мм;

μ ₁ - коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по таблице 7.3.1.4;

μ ₂ - коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0, 6;

ρ - плотность льда, принимаемая равной 0, 9 г/см^З;

g - ускорение свободного падения, м/с².

Коэффициент надежности по нагрузке γ _f для гололедной нагрузки следует принимать равным 1, 3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.

Давление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветровой нагрузки.

Лекция 11. Еврокод 4: Проектирование сталебетонных конструкций

План лекции:

1.Часть 1-1. Общие правила и правила для зданийэ.

2. Часть 1-2. Общие правила определения огнестойкости

3. Часть 2. Основные принципы и правила для мостов

1. Часть 1-1. Общие правила и правила для зданий

К настоящему времени из СН РК EN 1994 Еврокод 4. Проектирование сталежелезобетонных конструкций завершена разработка разделов 1-1.

Рекомендации к структурному элементу СН РК 2.4.1.1(1):

Принято рекомендуемое значение частного коэффициента безопасности g_r = 1, 0.

Рекомендации к структурному элементу 2.4.1.2(5):

Принято рекомендуемое значение частного коэффициента g_V = 1, 25.

Рекомендации к структурному элементу 2.4.1.2(6):

Принято рекомендуемое значение частного коэффициента g_Vs = 1, 25.

Рекомендации к структурному элементу 2.4.7.1(2)Р:

Принято рекомендуемое значение частного коэффициента g_{Mf, s} = 1, 0.

Рекомендации к структурному элементу 2.4.2(1):

Приняты правила составления сочетаний воздействий для зданий, установленные в национальном приложении к СН РК EN 1990.

Рекомендации к структурному элементу 3.1(4):

Приняты рекомендуемые значения, приведенные в приложении С.

Рекомендации к структурному элементу 3.5(2)

Правила, приведенные в EN 1994, применимы также для расчета сталежелезобетонных плит перекрытий с применением стальных профилированных листов. Принято рекомендуемое значение минимальной номинальной толщины стальных листов t = 0, 70 мм.

Рекомендации к структурному элементу 6.4.3(1)

Требование данного пункта распространяется также на двутавры из сталей, приведенных в национальном приложении к СН РК EN 1993-1-1.

Рекомендации к структурному элементу 6.6.3.1(1)

Принято рекомендуемое начение частного коэффициента g_V = 1, 25.

Рекомендации к структурному элементу 6.6.3.1(3)

Принято без дополнений.

Рекомендации к структурному элементу 6.6.4.1(3)

Принята анкеровка вутов по 6.6.5.4 СН РК EN 1994-1-1.

Рекомендации к структурному элементу 6.8.2(1)

Принято рекомендуемое значение g_{Mf, s} = 1, 0.

Рекомендации к структурному элементу 6.8.2(2)

Значения частных коэффициентов безопасности в расчетах на выносливость g_Ff следует принимать:

- для стальных элементов – по национальному приложению к СН РК EN 1993-1-9;

- для бетона и арматуры - по национальному приложению к СН РК EN 1992-1-1.

Рекомендации к структурному элементу 9.1.1(2)

Принято рекомендуемое значение b_r /b_s £ 0, 6.

Рекомендации к структурному элементу 9.6(2)

Значение вертикального прогиба профилированных листов под действием собственной массы и массы подвижной бетонной смеси без учета монтажных нагрузок следует принимать равным d_{s, max} £ l/180.

Рекомендации к структурному элементу 9.7.3(4)

Принято рекомендуемое значение g_VS = 1, 25.

Рекомендации к структурному элементу 9.7.3(8)

Принято рекомендуемое значение g_VS = 1, 25.

Рекомендации к структурному элементу 9.7.3(9)

Значение коэффициента m следует принимать равным 0, 5.

Рекомендации к структурному элементу B.2.5(1)

Принято рекомендуемое значение g_V =1, 25.

Рекомендации к структурному элементу B.3.6(5)

Принято рекомендуемое значение g_VS = 1, 25.