Компоновка несущих систем ОПЗ с применением сборных жбк,обеспечение их устойчивости и пространственной жесткости.

Для металлургической, машиностроительной, легкой и других отраслей промышленности возводят одноэтажные каркасные здания (рис.1, а). Конструктивной и технологической особенностью таких зданий является оборудование их транспортными средствами, мостовыми и подвесными кранами. Мостовые краны перемещаются по специальным путям, опертым на колонны; подвесные краны перемещаются по путям, подвешенным к элементам покрытия, Покрытие одноэтажного промышленного здания может быть балочным из, линейных элементов или пространственным в виде оболочек.

К элементам конструкции одноэтажного каркасного здания с балочным покрытием относятся: колонны (стройки), заделанные в фундаментах; ригели покрытия (балки, фермы, арки), опирающиеся на колонны, плиты покрытия, уложенные по ригелям; подкрановые балки; световые или аэрационные фонари. Основная конструкция каркаса - поперечная рама, образованная колоннами и ригелями.

Пространственная жесткость и устойчивость одноэтажного каркасного здания достигаются защемлением колонн в фундаментах. В поперечном направлении пространственная жесткость здания обеспечивается поперечными рамами, в продольном - продольными рамами, образованными теми же колоннами, элементами покрытия, подкрановыми балками и вертикальными связями (рис. 1, б, в).

Система вертикальных и горизонтальных связей имеет следующие назначения: обеспечить жесткость покрытия в целом; придать устойчивость сжатым поясам ригелей поперечных рам; воспринимать ветровые нагрузки, действующие на торец здания; воспринимать тормозные усилия от мостовых кранов. Система связей работает совместно с основными элементами каркаса и повышает пространственную жесткость здания.

Сетка колонн одноэтажных каркасных зданий с мостовыми кранами в зависимости от технологии производственного процесса может быть 12× 18, 12× 24, 12× 30 м или 6× 18, 6× 24, 6× 30 м. Шаг колонн принимают преимущественно 12 м; если при этом шаге используются стеновые панели длиной 6 м, то по наружным осям кроме основных колонн устанавливают промежуточные (фахверковые) колонны. При шаге колонн 12 м возможен шаг ригелей 6 м с использованием в качестве промежуточной опоры подстропильной фермы (рис.3).

Рис. 1. Одноэтажное промышленное здание с мостовыми кранами:

а - конструктивный поперечный разрез; б - расчетная схема поперечной рамы; в - расчетная схема продольной рамы

Рис.2. Одноэтажные промышленное здания с плоским покрытием:

1 - длинномерные плиты покрытия; 2 - продольные балки

Лучшие технико-экономические показатели по трудоемкости и стоимости достигаются в сборных железобетонных покрытиях при шаге колонн 12 м без подстропильных ферм.

В целях сохранения однотипности элементов покрытия колонны крайнего ряда располагают так, чтобы разбивочная ось ряда проходила на расстоянии 250 мм от наружной грани колонны (рис.4.). Колонны крайнего ряда при шаге 6 м и кранах грузоподъемностью до 30 т располагают с нулевой привязкой, совмещая ось ряда с наружной гранью колонны (рис.5, а). Колонны торцов здания смещают с поперечной разбивочной оси на 500 мм (рис.5, б). При большой протяженности в поперечном и продольном направлениях здание делят температурными швами на отдельные блоки.

Продольный температурный шов выполняют, как правило, на спаренных колоннах со вставкой (рис.4, в), при этом колонны у температурного шва имеют привязку к продольным разбивочным осям 250 мм (или нулевую при 6м). Поперечный температурный шов также выполняют на спаренных колоннах, но при этом ось температурного шва совмещается с поперечной разбивочной осью, а оси колонн смещаются с разбивочной оси на 500 мм (рис.5, г).

Рис.5. Компоновочные схемы привязки к разбивочным осям колонн:

а - крайнего ряда при шаге 6 м; б - в торце здания; в - у продольного температурного шва;

г - у поперечного температурного шва

Расстояние от разбивочной оси ряда до оси подкрановой балки при мостовых кранах грузоподъемностью до 50 т принято λ =750 мм (см. рис.3). Это расстояние складывается из габаритного размера крана В, размера сечения колонны в надкрановой части и требуемого зазора С между габаритом крана и колонной. На крайней колонне λ = (в мм).

Виды сборных ж.б. стропильных конструкций покрытий ОПЗ. Последовательность расчета по прочности сборных ж.б. раскосных ферм (перечислить этапы расчета, начиная со сбора нагрузок). Основные принципы их конструирования, включая конструирование опорного и одного из промежуточных узлов.

Рис.1. Конструктивные схемы железобетонных ферм

При определении изгибающих моментов от внеузловой нагрузки верхний пояс рассматривают как неразрезную балку, опорами которой являются узлы.

Прочность сечений поясов и решетки рассчитывают по формулам для сжатых и растянутых элементов.

Арматуру опорного узла фермы на основании исследований рассчитывают по схеме, изображенной на (рис.5, а.). Площадь сечения продольной ненапрягаемой арматуры

, (1)

где N - расчетное усилие приопорной панели.

В узлах железобетонных ферм для надежной пере­дачи усилий от одного элемента к другому создают спе­циальные уширения — вуты, позволяющие лучше раз­местить и заанкерить арматуру решетки (рис. 13.39). Узлы армируют окаймляющими цельногнутыми стерж­нями диаметром 10... 18 мм и вертикальными поперечны­ми стержнями диаметром 6...10 мм с шагом 100 мм, объ­единенными в сварные каркасы. Арматуру элементов ре­шетки заводят в узлы, а растянутые стержни усиливают на конце анкерами в виде коротышей, петель, высаженных головок. Надежность заделки проверяют расчетом.

Опорные узлы ферм армируют дополнительной про­дольной ненапрягаемой арматурой и поперечными стержнями, обеспечивающими надежность анкеровки растянутой арматуры нижнего пояса и прочность опор­ного узла по наклонному сечению. Кроме того, чтобы предотвратить появление продольных трещин при отпус­ке натяжения арматуры, ставят специальные поперечные стержни, приваренные к закладным опорным листам, и сетки.

Пример армирования сегментной фермы пролетом 24 м приведен на рис. 13.40. Напрягаемую арматуру нижнего пояса фермы предусматривают нескольких видов: канаты класса К-7, К-10; стержневую класса А-IV, вы­сокопрочную проволоку Вр-11. Арматуру натягивают на упоры. Хомуты нижнего пояса выполняют в виде встреч­но поставленных П-образных сеток, окаймляющих на­прягаемую арматуру. В опорном узле поставлены допол­нительные продольные ненапрягаемые стержни диамет­ром 12 мм, заведенные в приопорную панель нижнего пояса, и поперечные стержни диаметром 10 мм.

Отрыв части опорного узла по линии АВ происходит под влиянием усилия Nsinα, действующего нормально к плоскости отрыва. Этому отрыву оказывают сопротивление усилия: в продольной напрягаемой арматуре , в продольной ненапрягаемой арматуре , в хомутах . Отсюда условие прочности на отрыв:

, (2)

которое после сокращения на sinα принимает вид

, (3)

Рис. 5. К расчету узлов ферм: а - опорного узла; б - промежуточного узла

Здесь а - угол наклона линии АВ, соединяющей точку А у грани опоры с точкой В в примыкании нижней грани сжатого раскоса к узлу; n - число поперечных стержней, пересекаемых линий АВ (за вычетом поперечных стержней, расположенных ближе 100 мм от точки А); - длина заделки в опорном узле за линией АВ продольной напрягаемой и ненапрягаемой арматурой; - длина заделки, обеспечивающая полное использование прочности продольной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры.

Усилия в продольной арматуре

; (4)

. (5)

Усилия в хомутах

.(6)

Площадь сечения одного хомута

. (7)

Прочность опорного узла на изгиб в наклонном сечении проверяют по линии АС (соединяющей точку А у грани опоры С точкой е у низа сжатой зоны на внутренней грани узла) по условию, что момент сил не должен превышать момента внутренних усилии:

, (8)

где - опорная реакция; 1- длина опорного узла; а - расстояние от торца до центра опорного узла.

Высота сжатой зоны в наклонном сечении

. (9)

Арматуру промежуточного узла рассчитывают приближенно по схеме, изображенной на (рис.5.б). В этом узле также учитывают, что понижение расчетного усилия в арматуре растянутого раскоса на длине заделки компенсируется работой на растяжение поперечных стержней. Из условия прочности линии отрыва АВС

. (10)

определяют и площадь сечения одного поперечного стержня

, (11)

где N - расчетное усилие в растянутом раскосе; φ - угол между поперечными стержнями и направлением растянутого раскоса; n - число поперечных стержней, пересекаемых линией АВС; - длина заделки арматуры растянутого раскоса за линией АВС; - коэффициент, учитывающий особенность работы узла, в котором сходятся растянутый и сжатый подкосы для узлов верхнего пояса; = 1; =1, 1, в остальных случаях =1, 05; а - условное увеличение длины заделки растянутой арматуры; - заделка арматуры растянутого раскоса, обеспечивающая полное ее использование по прочности.

Окаймляющую арматуру промежуточного узла рассчитывают, используя равенства:

; (12)

. (13)

где - наибольшее усилие в растянутых раскосах, сходящихся в узле; - усилие в другом растянутом подкосе этого узла; - число окаймляющих стержней в узле; =90 МПа - расчетное напряжение окаймляющей арматуры, установленное из условия ограничения ширины раскрытия трещин.

Конструктивные схемы несущих систем многоэтажных зданий из ЖБК. Способы обеспечения их устойчивости и пространственной жесткости. Дать конструктивные решения стыков ригелей с колоннами для каркасной конструктивной схемы при жестком и шарнирном сопряжениях.

Основными несущими конструкциями многоэтажного каркасного здания в гражданском строи­тельстве являются железобетонные рамы, вертикальные связевые диафрагмы и связывающие их междуэтажные перекрытия. При поперечных многоэтажных рамах и по­перечных вертикальных связевых диафрагмах горизонтальные нагрузки воспринимаются вертикальными кон­струкциями совместно и каркасное здание в поперечном направлении работает по рамно-связевой системе, при этом в продольном направлении при наличии только вертикальных связевых диафрагм здание работа­ет по связевой системе (рис. 15.16, а).

При поперечном расположении вертикальных связе­вых диафрагм и продольном расположении многоэтаж­ных рам здание в поперечном направлении работает по связевой системе, а в продольном направлении— по рамной системе (рис. 15.16, б). Конструктивная схема каркаса при шарнирном соединении ригелей с колоннами будет связевой в обоих направлениях.

Много­этажное панельное здание как в поперечном, так и в продольном направлениях воспринимает горизонтальную нагрузку по связевой системе (рис. 15.17)

В панельных зданиях основными несущими конструкция­ми служат вертикальные диафрагмы, образованные па­нелями внутренних несущих стен, расположенными в по­перечном или продольном направлении, и связывающие их междуэтажные перекрытия.

Возможны другие конструктивные схемы многоэтажных зданий. К ним относятся, например, каркасное здание с цент­ральным ядром жесткости, в котором в качестве верти­кальных связевых диафрагм используют внутренние стены сблокированных лифтовых и вентиляционных шахт, лестничных клеток (рис. 15, 18); здание с двумя ядрами жесткости открытого профиля — в виде двутав­ров (рис. 15.19, а); здание с двумя ядрами жесткости и сложной конфигурацией в плане, позволяющей инди­видуализировать архитектурное решение (рис. 15.19, 6). В описанных конструктивных схемах зданий горизон­тальные воздействия воспринимаются по рамно-связе­вой или связевой системе.

Пространственная жесткость и устойчивость зда­ния обеспечивается в поперечном направлении работой многоэтажных рам с жесткими узлами — рамной систе­мой, а в продольном — работой вертикальных стальных связей или же вертикальных железобетонных диафрагм, располагаемых по рядам колонн и в плоскости наружных стен, — связевой системой.