Главная страница Случайная страница
КАТЕГОРИИ:
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Определение основных сочетаний расчетных усилий в сечении 4 - 4 колонны по оси Б
|
|
| № | Загружения и усилия | Расчётные сочетания усилий(силы - в кН, моменты - в кН*м) | |||
| N Mmax | N Mmin | Nmax Mmax (Mmin) | Nmin Mmax (Mmin) | ||
| Загружения | 1+(8+13) | 1+(7+11) | 1+(8+13) | 1+14 | |
| Усилия | N | 744, 55 | 744, 55 | 744, 55 | 744, 55 |
| M | 111, 741 | -110, 857 | 111, 741 | 31, 63 | |
| Nl | 553, 81 | 553, 81 | 553, 81 | 553, 81 | |
| Ml | |||||
| Загружения | 1+4+ +(8+13)+14 | 1+2+(7+11)+15 | 1+(2+4)+ +((7+8)+11)+15 | 1+(6+11)+15 | |
| Усилия | N | 820, 736 | 814, 544 | 1014, 69 | 609, 953 |
| M | 140, 226 | -140, 9 | -34, 429 | -57, 009 | |
| Nl | 620, 49 | 620, 49 | 687, 17 | 553, 81 | |
| Ml | 8, 38 | -9, 48 | -1, 1 |
Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузок от кранов равна l 0 = 16, 875 м (см. табл. 1.1). Так как l 0/ h = 16, 875/0, 9= 18, 75 > 4, то расчет производим с учетом прогиба элемента.
Рис. 5. К расчету площади сечения продольной арматуры в колонне:
а – схема усилий в расчетном сечении и расположение продольной арматуры;
б – к расчету арматуры Аsп на комбинацию усилий N и Mmin; в – к расчету арматуры
Аsп и Аsл на комбинацию усилий N и Mmax
Находим случайный эксцентриситет: ea = h / 30 = 900/30 = 30 мм; еа = l / 600 = 11250/600 = 18, 75 мм; еа= 10 мм; принимаем наибольшее значение еа = 30 мм. Вычисляем эксцентриситет е 0 = M / N= 57, 01/553, 81 = 0, 103 м =103 мм. Поскольку е 0 = 103 мм > еа = 30 мм, то оставляем для расчета е 0 = 103 мм. Согласно п. 3.54[7] определяем коэффициент η.
Находим:
φ l = 1 + M 1 l / M 1 = 1 + 212, 044/278, 534 = 1, 761.
Так как е 0 / h = 103 / 900 = 0, 114 < 0, 15, принимаем δ е = 0, 15. С учетом напряженного состояния сечения (малые эксцентриситеты при больших размерах сечения) возьмем для первого приближения коэффициент армирования μ = 0, 004, находим μ α = 0, 004·6, 667= =0, 02667, где α =Es /Eb =200000/30000 = 6, 667.
По формуле (3.89)[7] определим жесткость D:
Отсюда:
тогда:
Мη = Мη = 57, 01·1, 044 = 59, 518 кН·м.
Необходимую площадь сечения симметричной арматуры определим согласно п.3.57[7]. Для этого вычислим значения:
δ =a'/h0= 50/850 = 0, 0588
Так как α n= 0, 0588 < ξ R = 0, 533, то требуемое количество симметричной арматуры определим по формуле (3.93)[7]:
Поскольку по расчету арматура не требуется, то сечение ее назначаем в
соответствии с конструктивными требованиями таблицы 5.2[7] (см. табл. IV.11
приложение IV):
As=A's= 0, 002 bh0= 0, 002 ∙ 400·850=680мм2.
Тогда получим: μ = (As+A's)/(bh) = (680+680)/(400·900)=0, 00377,
что незначительно отличается от предварительно принятого μ =0, 004, следовательно, расчет можно не уточнять, а окончательно принять A sп =As=680 мм2.