![]() Главная страница Случайная страница КАТЕГОРИИ: АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Для удобства сопоставления параметров отдельных машин и упрощения расчета характеристик параметры асинхронных машин выражаются в относительных единицах.
Относительные значения одних и тех же параметров схемы замещения различных асинхронных двигателей нормального исполнения незначительно отличается относительно друг от друга. Потоки рассеяния каждой из обмоток, кроме того, подразделяют на три составляющие: пазового, лобового и дифференциального рассеяния. Соответственно подразделению потоков вводят понятия сопротивлений пазового, лобового и дифференциального рассеяний, сумма которых определяет индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора или ротора. Для расчета сопротивлений рассеяния помимо размеров магнитопровода и обмоточных данных машины необходимо знать удельные коэффициенты магнитной проводимости пазового λ п, лобового λ л и дифференциального λ д рассеяний. Под удельной магнитной проводимостью понимают магнитную проводимость, отнесенную к длине части обмотки, расположенной в пазу или вне паза. При расчете индуктивного сопротивления, взаимной индукции и пазового рассеяния под удельной магнитной проводимостью понимают магнитную проводимость, отнесенную к единице расчетной длины магнитопровода с учетом ослабления поля над радиальными вентиляционными каналами. Активное сопротивление фазы короткозамкнутого ротора определяется следующим образом. За фазу обмотки, выполненной в виде беличьей клетки, принимают один стержень и два участка замыкающих колец. Токи в стержнях и замыкающих кольцах различны, поэтому их сопротивления при расчете общего сопротивления фазы должны быть приведены к одному току. Таким образом, сопротивление фазы короткозамкнутого ротора r2 является расчетным параметром, полученным из условия равенства электрических потерь в сопротивлении r2 от тока I2 и суммарных потерь в стержне и участках замыкающих колец соответственно от тока в стержне и тока в замыкающем кольце реальной машины. Параметры расчетов: - 2p = 6 - Число полюсов - D = 0, 312 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора - hп(1) = 30, 3 мм - Высота паза статора в штампе - β 1 = 0, 833 - Относительный шаг обмотки - lδ = 0, 175 м - Расчетная длина воздушного зазора - W1 = 72 - Число витков в фазе статора - ρ 115 = 0.0244× 10-6 Ом× м - Удельное сопротивление меди при расчетной температуре 115° - a= 3 - Число параллельных ветвей обмотки статора - nэл = 3 - Число элементарных проводников в одном эффективном - qэл = 1, 651 мм² - Площадь поперечного сечения неизолированного стандартного провода - I1н.пред = 96, 49 А - Предварительное значение фазного тока статора - U1H = 240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора - ρ кл = 0.0488× 10-6 Ом× м - Удельное сопротивление алюминия при расчетной температуре 115° - Dкл.ср. = 266, 54 м - Средний диаметр замыкающего кольца - Z2 = 56 - Число пазов ротора - qкл = 1154, 37 мм² - Площадь поперечного сечения замыкающего кольца - lδ = 0, 175 м - Расчетная длина воздушного зазора - qс = 220, 14 мм² - Площадь сечения стержня ротора - Δ = 0.17 рад. - Отношение тока в стержне к току в замыкающем кольце - m1 = 3 - Число фаз обмотки статора - kоб1 = 0, 925 - Обмоточный коэффициент - I1н.пред = 96, 49 А - Предварительное значение фазного тока статора - t2 = 17, 4 мм - Зубцовое деление ротора - t1 = 0, 014 м - Значение зубцового деления статора - Δ tz = 1, 24 - Отношение зубцовых делений ротора и статора - β ск = 0 - Коэффициент учитывающий форму паза статора (полузакрытые без скоса) - hп.к.(1) = 27, 8 мм - Высота паза статора под укладку проводов - Δ hп = 0, 2 мм - Припуск по высоте паза статора - bиз = 0, 4 мм - Односторонняя толщина корпусной изоляции класса нагревостойкости F - b1(1) = 6, 8 мм - Ширина паза статора в штампе, соответствующая углу β =45° - bш(1) = 3, 7 мм - Значение ширины шлица паза статора - hш(1) = 1 мм - Высота шлица статора - q = 4 - Число пазов статора на полюс и фазу - Lл = 0, 229 м - Длина лобовых частей обмотки - t = 0, 163 м - Полюсное деление - kоб1 = 0, 925 - Обмоточный коэффициент - δ = 0, 7 мм - Величина воздушного зазора - f1н = 50 Гц - Частота сети - I1н.пред = 96, 49 А - Предварительное значение фазного тока статора - bш(2) = 1, 5 мм - Ширина прорези паза ротора - h1(2) = 27, 6 мм - Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора - b2(2) = 5, 1 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора - b1(2) = 8, 2 мм - Диаметр закругления верхней части ротора - qс = 220, 14 мм² - Площадь сечения стержня ротора - hш(2) = 0, 7 мм - Глубина прорези паза ротора - hкл = 44, 06 мм - Высота сечения замыкающего кольца - bкл = 26, 2 мм - Ширина замыкающего кольца
|